基于ANSYS的深孔多孔件鉆削加工刀具壽命分析

魏 平，韓 江

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基于ANSYS的深孔多孔件鉆削加工刀具壽命分析

*魏 平1,2，韓 江2

（1.安徽機電職業技術學院，安徽，蕪湖 241000，2.合肥工業大學，安徽，合肥 230009 )

本文介紹了通過對典型產品的研究分析，不斷地實驗與實踐獲得了一些處理關鍵問題的方法。對于深、小、多孔件的現場加工效率低，通過試驗手段比較浪費材料和時間。本文主要是利用Ansys10軟件，來分析普通麻花鉆的模態，熱應力，靜態結構，動態模型等，解決加工前切削參數的優化，提高加工效率，節約成本。

深孔加工；有限元分析；鉆削加工；切削參數優化

0 引言

在新產品開發中，經常會遇到一些剛性差、精度高的深、多、小孔零件，其中多數為產品的關鍵零件。如，航空航天產品中一般要求結構尺寸小、重量輕、精度高，因而此類零件也應用更多些。一般認為，在殼體件、套筒件、環形件、盤形件、平板件、軸類和特形件中，當深徑比大于5時，稱為深孔件[1]。深孔、多孔零件在加工中對各種影響因素十分敏感[2]，很難滿足精度要求，嚴重影響產品質量，因而成為機械加工中的一大難題。

一般情況下使用普通麻花鉆來加工，在利用數控銑床加工多孔時換刀是主要的輔助時間之一，主要涉及到裝卸刀、對刀等工作過程。對于研究刀具使用壽命來減少換刀次數，是降低加工深孔多孔工件輔助時間一項非常重要的研究。

1 鉆頭有限元分析模型

鉆頭模態分析選用分塊蘭索斯法，使求解結果既保證求解的精度又能具有較快的求解速度[3]。其分析的具體步驟如下：1）UG軟件繪制麻花鉆三維實體圖；2）導入Ansys10軟件中；3）更改工作名；4）創建單元類型；5）定義材料特性；6）劃分單元，即將模型進行網格面劃分，以便分析求解；7）施加約束；8）指定分析類型；9）指定分析選項；10）指定要擴展的模態數；11）求解；12）列表固有頻率；13）從結果文件讀結果；14）觀察其余各階模態；15）獲取數據。

由于鉆頭的結構特征上有空間的螺旋線，為了保證分析的精度和模型幾何特征的完整性，對鉆頭采用自由網格劃分，對其整體網格尺寸設定為網格單元長度為1mm，劃分的網格比較均勻。施加的邊界條件是：對夾持部分的一段圓柱面上的節點施加位移約束，即在鉆頭的刀柄的夾持部分的圓柱面上施加全位移約束。

施加載荷：與材料特性的定義相似，不同的分析內容需要定義不同的載荷。

圖1 鉆頭模態分析

圖2 位移等價圖

由圖1與圖2對比分析的結果可以看出，選用總長為25 mm，刃長為20 mm，柄部為5 mm，同一類型的鉆頭，其最大變形為482E-04,主要集中在靠近切削刃處，平均變形為291E-04。如果改變刀柄長度其固有頻率及其振型都會發生變化。刀柄越長其固有頻率也越小，這與實踐是相符，因為鉆頭的刀柄長度越長其結構靜剛度也就越差。因此，在加工中需要將麻花鉆的懸伸盡可能地短，以提高系統剛性。本產品的開發中，特別注重刀具的選擇。主要以選用普通麻花鉆，以降低生產成本。同時，也選用柄部長度為6.5 mm，刃長為13 mm的普通標準麻花鉆。

2 鉆頭進行瞬態動力學分析

2.1 鉆頭深孔鉆削的瞬態動力學有限元分析

通過對鉆頭分析，選用完全法分析鉆頭在深入鉆削時的振動響應，既保證了求解的精度又具有較快的求解速度。

2.2 鉆頭瞬態動力學分析的前處理

為保持動態分析的一致性，在對其進行瞬態動力學分析時，單元類型的選擇、施加位移約束條件以及對其進行網格劃分的過程和前面的模態分析相同；設定鉆頭材料參數，這里主要是設定其彈性模量、泊松比、密度、整體重力加速度。

2.3 選擇有限元分析類型為瞬態動力學分析

分析的方法采用Full(完全法)如圖所示；施加受力載荷：進行瞬態動力學分析時，對鉆頭施加的是與時閫成正弦規律變化的動態切削力。具體方法是：1）指定分析類型；2）確定數據庫和結果文件中包含的內容；

2.4 動態分析[3]

把一個周期內時間和力的對應關系以表格的形式施加到其主切削刃和橫刃上；設定瞬態動力學分析的時間和步長；經過以上過程完成了鉆頭的物理模型到瞬態有限元分析的有限元分析模型的轉換。具體方法是：1）施加施荷拾取菜單；2）確定第一個載荷步時間和時間步長；3）施加第一個載荷步的位移載荷；4）寫第一個載荷步文件；5）確定第二個載荷步時間和時間步長；6）寫第二個載荷步文件；7）確定第三個載荷步時間和時間步長；8）施加第三個載荷步的位移載荷；9）寫第三個載荷步文件；10）確定第四個載荷步時間和時間步長；11）寫第四個載荷步文件。

2.5 瞬態動力學結果分析

進入求解器求解[4]，得到鉆頭瞬態動力學的分析結果。進入時間歷程后處理器，以鉆頭鉆芯頂點作為觀察對象[5]，觀察鉆頭深孔鉆削時的鉆芯處徑向位移與時間的函數關系，其結果曲線如圖3所示。鉆芯的磨損是隨著切削時間加長而磨損嚴重，其中的在兩線相交區域為安全處。通過分析可知每個鉆頭在35 min的切削時間內是相對安全。此處的相對是指在毛坯材料沒和刀具較均勻，沒有加工過程意外發生等理想狀態。通過實踐驗證一根麻花鉆在純切削時間是一致的。

圖3 鉆頭鉆芯位移與時間函數曲線

3 鉆頭靜態結構分析

進入ANSYS求解器，通過有限元求解得到鉆頭工作過程中的應力以及應變情況。在ANSYS結果后處理器中，把鉆頭經過靜態結構分析的總應力應變采用彩色云圖的形式表現出來。

鉆芯直徑越大，鉆頭剛性越強，性能越穩定，但是定心越差，通過實驗和驗證將同規格的麻花鉆（鉆芯較大）修磨橫刃及前刀面，切削效果與穩定性均提高。

4 基于ANSYS的鉆頭的熱應力分析

通過施加約束、施加載荷、指定切削參考溫度、求解、查看結果，用高等顯示von mises應力[6]。

由圖4和圖5的熱應力圖可知，紅色區域集中在靠近麻花鉆副后刀面和后刀面處，這與實踐加工是一致的，本例中通過一些技術手段如讓麻花鉆充分冷卻、改變鉆削循環方式、改變切削液等手段如表1所示的參數等，最終獲得了較好的切削熱的降低。

圖4 應力

圖5 等效應力圖

5 小結

通過Ansys10對普通麻花鉆的熱應力、振動頻率、鉆芯位移等分析，與現場加工數據進行比對獲取了切削用量及冷卻條件，保證在切削效率及刀具的最大使用壽命。參照機械加工工藝手冊[2]計算并定制如表1所列舉的現場加工切削用量表。

表1 實際加工中使用的切削用量

Table 1 the actual processing used in cutting

利用SKDX70100數控銑床進行加工，同時對實驗狀況的驗證及加工過程控制[7]，可以看出加工效果及效率，如圖6所示；產品加工效果如圖7所示。本文通過對產品的孔加工工藝實施的漸進過程，得出在加工中必須進行加工前期的有限元分析，來調整切削用量、切削液、刀具、工裝、加工程序等，使得效率最高、成本最低。

圖7 產品加工

[1] 哈爾濱工業大學,上海工業大學.機械制造工藝學（第一分冊）[M].上海:上?？茖W技術出版社,1980.

[2] 李洪.機械加工工藝手冊[M].北京:北京出版社,1990.

[3] 李紅云,趙社戌,孫雁. ANSYS 10.0基礎及工程應用[M].北京:機械工業出版社,2011.

[4] 張洪信,管殿柱.有限元基礎理論與ANSYS應用[M]. 北京:機械工業出版社,2010.

[5] 盛和太,喻海良,范訓益. ANSYS有限元原理與工程應用實例大全[M].北京:清華大學出版社,2006.

[6] 張朝輝. ANSYS熱分析教程與實例解析[M].北京:中國鐵道出版社,2007.

[7] 魏平，耿慧蓮.基于四開數控雕銑機床深孔件的數控程序設計[J].機床與液壓,2010(22):36-36.

Based on the ANSYS deep hole and porous workpiece of drilling tool life analysis

*WEI Ping1,2，HAN Jiang2

（1.Anhui Technical College of Mechanical and Electrical Engineering, Wuhu, Anhui 241000, China;2.HeFei University of Technology, Hefei, Anhui 230009, China )

Based on the analysis of typical products, the typical product development process was studied and analyzed. In the continuous experiment and practice, some processing methods of key problems were obtained. Aiming at low processing efficiency characteristics of the deep hole, small hole and the porous member field, if through the test methods, it would be waste materials and time. Based on the ANSYS software, we analyze the general twist drill mode, thermal stress, static structure, dynamic model, the optimization of cutting parameters to solve before processing, improve processing efficiency, save cost.

deep hole drilling; finite element analysis; drilling process; optimization of cutting parameters

1674-8085(2013)02-0082-04

TG659

A

10.3969/j.issn.1674-8085.2013.02.019

2012-04-18；

2013-01-16

*魏 平(1976-)，男，安徽蕪湖人，講師，碩士生，主要從事機械設計與制造、數控工藝及多軸加工研究(E-mail: ahjdwp@126.com);

韓 江(1960-)，男，安徽合肥人，教授，博導，主要從事現代集成制造與數控裝備(CIMS)研究所所長(E-mail: hanjiang626@126.com).