卜延進 于學斌 張 洋
(蘇州大學)
大流間距中間的研究在國內外比較罕見,由于流間距較大,中間包流場的很難合理控制,導致各流的流動特性一致性[1]較差。外側出水口由于離注流口較遠,該流的鋼液的熱損失較大,內側水口會出現短路流,鋼水的溫度較高,導致中間包內部的溫度差異。此外,內側水口鋼水停留時間短,夾雜物來不及上浮。此外,大流間距中間包的有效容積大,可以促進夾雜物的有效上浮去除,研究大流間距中間包的流場顯得很必要。
采用物理模擬和數值模擬相結合的方法,數值模擬得到的結果不僅可以和物理模擬相互比較、印證,而且還可以彌補物理模擬中無法模擬溫度場的不足。筆者針對大流間距4流中間包,通過研究不同控流裝置下中間包流場,采用導流墻+壩+湍流抑制器的控流方案,能夠顯著提高中間包的冶金功效。
某鋼廠4流中間包,中間包采用電磁加熱,包型為近似T形,鋼液從兩電磁加熱通道中流出注流區,通道為兩圓柱型管道,電磁加熱裝置也安裝于此。中間包流間距為 2100 mm,工作液面為850 mm,溢流液面為950 mm,水口采用塞棒控流。中間包內部結構如圖1所示。
圖1 中間包內部尺寸結構
在物理模擬實驗中,主要滿足相似原理[2]。要保證實驗室模型與實際幾何相似,中間包各個部分尺寸對應比例應為同一常數,本實驗取相似比為1∶3。
中間包中液體流動常常取弗勞德數Fr和雷諾數Re為決定性準數,而模型和原型中決定流體流動狀態的雷諾數Re均屬于同一自?;瘏^,所以只要保證弗勞德數Fr相等,則:
式中:QM——模型的流量; QP——原型的流量。
實驗采用“刺激—響應”的方法,加入一定量的19%KCl溶液作為示蹤劑,通過電導率儀測定中間包各流出水口液體的即時濃度,并通過作圖軟件繪制出各流的停留時間分布曲線(即RTD曲線)??紤]到中間包的幾何對稱性,只需測量中間包一側的兩個出水口即1流和2流,如圖1所示。
對多流中間包各流RTD曲線運用總體分析法[3-4]。中間包的流數為4,有效容積為V,模型的總流量為QM。中間包內液體的理論平均停留時間為:
將積分式化為求和公式,得到各流的平均停留時間:
式中:i——出水口數(i=1,2…,n);
j——采集數據次數(j=1,2…,m);
c——中間包出口處的電導率,mS/cm。
死區體積分數:
中間包水模型實驗的五個方案見表1。
通過幾種實驗方案的比較,典型結果以圖2所示的兩個方案來說明。其中2號方案為空包+湍流抑制器;5號方案為湍流抑制器+導流墻+擋壩。
圖2 中間包控流方案
中間包兩個控流方案對應出水口的RTD曲線如圖3所示。
圖3 中間包內各控流方案對應RTD曲線
用RTD曲線分析方法對圖3中各曲線進行定量分析,分析結果見表2。
表2 中間包模型實驗結果
1)采用2號控流方案時,包內僅有湍流抑制器。從圖3(a)和表2中可以看出,靠近長水口注流處的2流響應時間很短,對應的RTD曲線出現尖峰并且峰值比較大,說明該流出現短路流。還有曲線波動比較大,表示流體流動比較紊亂,液面會出現波動,造成卷渣。兩條RTD曲線不能很好地重合,兩流的流動一致性差。再者,兩流的停留時間和整體平均停留時間都很小并且相差較大,中間包的死區體積也達到了25.7%,流體流動性很差。所以無合適控流裝置時不利于實際生產和質量的控制,必須進行內部流場的優化。
2)由圖3(b)和表1中可以看出,5號方案消除了短路流存在的現象,兩流的響應時間基本一致。兩流的RTD曲線變的寬而平緩,并能夠較好的重合,兩流的流動一致性較高。U型導流墻+擋壩+湍流抑制器使得中間包內部的流場趨于合理,短路流的現象也基本消除。中間包內的兩流的停留時間基本相同,整體平均停留時間得到很大程度上延長了,達到893 s,死區體積減少到4.18%。綜合考慮此方案為5個方案中的最佳方案。
數值模擬使用FLUENT軟件進行模擬計算,根據流體動力學,并對實際情況進行一些假設,再給出初始條件,入口、包壁、中間包自由表面的邊界條件,基本方程為連續性方程、動量方程、方程、能量方程??紤]到中間包幾何形狀的對稱性,僅模擬中間包一半區域的流場。
通過軟件的數值模擬,各個方案對應的溫度場如圖4所示。
圖4 兩個方案的Y=0截面中間包溫度場
由圖4(a)可以看出,方案2中中間包的溫度分布不均勻,中間包內鋼液溫度最大溫差為35.2℃,因為近流有短路流,中間部分(靠近注流區)的鋼水溫度明顯高于兩側的鋼水溫度。低溫鋼水較多,導致不能澆注。兩個出水口的鋼水溫度分別為1557.8 ℃、1554.2 ℃,溫差為 3.6 ℃,溫度不一致。方案2不能使中間包內的鋼液溫度均勻,所以不符合設計要求。
由圖4(b)可以看出,方案5中中間包的鋼液溫度分布相較于方案2有較大的改善,低溫區較少,各個位置的鋼液溫度比較接近,兩個出水口的溫度差只有0.2℃,兩口的鋼坯質量比較接近。通過溫度因素考慮,方案5中間包為最優化結果。
兩種方案中間包的流線圖如圖5所示。
圖5 兩個方案中間包流線圖
由圖5(a)可以看出,中間包的鋼水從管路中流出后沿中間包底部直接沖刷內壁,對中間的耐火材料侵蝕嚴重,會為鋼液帶來新的雜質。鋼液從底部很快從2流水口流出,形成短路流。鋼液的流動比較雜亂,對鋼液的截面有沖擊,有卷渣的傾向。
由圖5(b)可以看出,中間包加了控流裝置之后,鋼液從管路流出后,首先在導流墻形成的沖擊區混勻,促進了夾雜物的長大、上浮。沖擊區有效控制了穩流,使鋼液速度減緩,液面的波動也被限制在此區域。導流墻上的孔開口斜向上,鋼液中的雜質可以快速上升,更容易被表面的鋼渣吸收。鋼液在中間包內形成一個流動循環,并且均勻的分配給兩流,鋼液到達兩個出水口的時間接近。由流線圖可知,方案5為最優方案。
通過數值分析得到的實驗數據,用MATLAB繪制出中間包兩個控流方案的RTD曲線,如圖6所示。
圖6 兩個方案數值模擬RTD曲線
由圖6可以看出,兩個方案的RTD曲線的整體趨勢基本上同物理模擬所得到的曲線基本相同,由此可知,物理模擬的結果可以接受。
1)大流間距多流中間包流場控制較難,如果沒有有效的控流裝置,靠近內側的出水口將出現短路流的現象,不利于中間包夾雜物的去除,外側出水口響應時間長,熱損失較大。最終兩流的溫度和成分差異較大。
2)通過物理模擬和數值模擬可知,方案5能很好的提高中間包的整體平均停留時間,能夠達到893 s,減少死區體積到4.18%,各流的平均停留時間基本相同,包內各處鋼液成分和溫度也趨于一致。
[1] 鄭淑國,朱苗勇.交流連鑄中間包各流流動特性一致性的判別[J].過程工程學報,2006,6(4):522-526.
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