CRD法和臺階法施工對地鐵隧道圍巖變形的影響

谷拴成+黃榮賓

建筑科學與工程學報2014年文章編號：16732049(2014)01011109

收稿日期：20140122

基金項目：陜西省教育廳科研計劃項目（2013JK0961）

作者簡介：谷拴成（1963），男，陜西扶風人，教授，博士研究生導師，工學博士

摘要：以西安地鐵三號線太白南路—吉祥村暗挖區間隧道工程為依托，采用臺階法和交叉中隔墻法（CRD法）對隧道施工時的圍巖變形進行實時監測，并對數據進行回歸處理，應用FLAC3D軟件對2種施工方法進行模擬分析，系統研究了2種開挖方法的隧道圍巖變形規律。研究結果表明：采用CRD法能夠有效控制拱頂沉降及水平收斂量，減小施工對圍巖的擾動程度，對于保持軟弱圍巖的自持能力及穩定性有明顯作用；在進行西安地鐵隧道施工時，應采用臺階法實現隧道的快速開挖，而對于地層條件復雜或施工要求較高的區段建議選擇CRD法進行施工，以便更好地控制圍巖變形，保持圍巖穩定性。

關鍵詞：隧道工程；地鐵隧道；臺階法；CRD法；變形監測；變形規律

中圖分類號：TU443文獻標志碼：A

Influence of Subway Construction by CRD Method and

Bench Method on Surrounding Rock DeformationGU Shuancheng, HUANG Rongbin

（School of Architecture and Civil Engineering, Xian University of Science and Technology,

Xian 710054, Shaanxi, China）Abstract: Authors studied the tunnel deformation of South Taibai Road—Auspicious Village Tunnel for Xian Metro Line Three during constructed by using bench method and cross diaphragm method (CRD method) through the realtime monitoring and the regression on the data and the simulation analysis of both methods by FLAC3D software. Meanwhile, the change law of surrounding rock deformation of the two excavation method was systematicall studied. Research results show that in Xian Metro tunnel construction, the CRD method can effectively control the vault crown settlement and horizontal convergence, effectively reduce the disturbance degree of construction to the surrounding rock, and has the obvious effect to maintain the selfsustaining capability and the stability of soft surrounding rock. In Xian Metro tunnel construction, fast excavation in tunnel by bench method is achieved, and it is recommended to choose the CRD method for the construction in complex geological conditions and construction higher requirements, so as to control the deformation of surrounding rock better and maintain the stability of surrounding rock.

Key words: tunnel engineering; subway tunnel; bench method; CRD method; deformation monitoring; deformation law

0引言

在中國的地鐵隧道施工中，淺埋暗挖法是常見的施工方法之一，其原理是利用土層在開挖過程中短時間的自穩能力，采取適當的支護措施，使圍巖或土層表面形成密貼型薄壁支護結構的不開槽施工方法［13］。目前,利用礦山法進行城市地鐵修建的開挖方法包括中壁法、雙側導坑開挖法、臺階法等。不同施工方法的適應條件是不同的，在具體選擇地鐵施工方法時，應根據地質條件、隧道斷面及埋深、周圍環境條件及工程要求等綜合考慮［47］。由于施工方法的差異，在開挖過程中對圍巖的影響程度及特點是不同的，通過對不同施工方法下的圍巖變形特點進行對比，可以探究不同施工方法在特定環境下的優劣，為施工方法的選擇提供依據［89］。

西安市地鐵三號線太白南路—吉祥村暗挖區間隧道斷面設計結構形式共分為4種，針對不同的斷面形式分別采用臺階法和交叉中隔墻法(CRD法)進行施工。本文中筆者對西安地鐵三號線2種施工方法下的圍巖變形特點進行實時監測，并對實測數據進行回歸處理，應用FLAC3D對2種施工方法進行隧道開挖過程模擬。通過對實測數據及模擬結果進行對比分析，總結了應用臺階法和CRD法進行地鐵隧道施工的圍巖變形規律及特點。

1工程概況

西安市地鐵三號線太白南路站—吉祥村站區間，右線起訖樁號為YDK18+658.726～YDK20+107.867，右線全長1 449.141 m，左線起訖樁號為ZDK18+658.726～ZDK20+107.867，左線短鏈7.767 m，左線全長為1 441.465 m。該區間地面標高408.75~410.75m，全段東高西低，高差為2.00 m。該區間跨越2個地貌單元，分別為皂河一級階地和黃土洼地，其地貌單元分界線位于永松路與吉祥路十字東約190 m，位于設計里程YDK19+473附近。該區間隧道通過地段巖性復雜，地層以新黃土、古土壤、粉土和細砂、粗砂層為主，主要地層分布見表1。場地地下水屬潛水類型，穩定水位埋深9.69～12.60 m，相應標高396.28～399.57 m，高差達3.29 m，東高西低，地下水流向為自北向西，隧道洞身多在地下水位以下及其附近，受地下水的影響較大。

隧道斷面結構形式共分為：標準斷面、地裂縫設

表1地層分布

Tab.1Stratigraphic Distributions地層厚度/m特征素填土0.80～3.80粉質粘土為主，局部含少量磚塊、碎石，稍濕，稍密狀態黃土狀土2.00～8.70大孔隙發育，見蟲孔及蝸牛殼碎片，可見紅色氧化鐵薄膜，屬中壓縮性土細砂2.60～8.50級配不良，主要成分為石英、長石，水位以上呈稍濕—潮濕狀態，水位以下呈飽和狀態，密實新黃土8.10～13.60見針狀空隙，可塑狀態，屬中壓縮性土，具有濕陷性古土壤1.90～5.80土質較均勻，團粒結構，大孔隙發育，有針孔、蟲孔，見白色鈣質薄膜及鈣質結核防斷面、地裂縫調坡斷面、人防段斷面。標準單線隧道斷面及地裂縫調坡斷面采用臺階開挖法；地裂縫設防斷面及人防段斷面采用CRD法施工。本文中以右線YDK19+875.986及YDK19+970.986典型監測斷面為例，分別對CRD法和臺階法引起的圍巖變形規律進行研究。CRD法和臺階法施工監測斷面位置平面如圖1所示。

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圖1斷面位置平面

Fig.1Section Arrangement Plane2監測方案

利用JSS30A型數顯收斂儀進行圍巖變形監測，監測的內容主要包括拱頂沉降量測與凈空水平收斂量測。針對臺階法與CRD法不同的施工特點，測點布置如圖2所示。由于架設臨時橫支撐，凈空水平收斂設置2條測線，分別為AB線與CD線；在進行拱頂沉降監測時，依據三角形測量原理對拱頂沉降進行實時監測，拱頂沉降量測與凈空水平收斂量測的監測工作應在同一斷面內進行,并用相同的量測頻率，圍巖變形監測頻率如表2所示。

圖2臺階法和CRD法測點布置

Fig.2Layouts of Bench Method and

CRD Method Observation Points表2圍巖變形監測頻率

Tab.2Surrounding Rock Deformation

Monitoring Frequencies變形速度/(mm·d-1)量測斷面距開挖工作面距離監測頻率≥5.0<1L2次·d-11.0~5.01L~2L1次·d-10.2~0.52L~5L1次·（2d）-1<0.2>5L1次·周-1注：L為隧道開挖寬度。3隧道施工過程數值模擬

為了研究在隧道開挖過程中利用臺階法與CRD法對隧道圍巖變形的影響特點，本文中利用FLAC3D軟件對施工過程進行模擬分析。

采用短臺階法開挖的斷面，上半斷面施工時保留核心土，以發揮掌子面三維支撐作用，保證掌子面穩定，開挖采用人工開挖，臺階長度為3.6 m，鋼拱架間距為0.6 m。開挖后，及時施做初期支護和臨時支護，以便盡早封閉斷面，具體施工步驟為：小導管超前注漿—上臺階開挖留核心土—上臺階初期支護—下部開挖—下部初期支護—施工防水層—仰拱先行；先墻后拱法施工二次鋼筋混凝土襯砌。

采用CRD法進行隧道開挖的工序見圖3，具體步驟為：①拱部超前小導管預注漿，分部開挖左側導坑第1部分土體，架設臨時仰拱，施做初期支護；圖3CRD法施工工序

Fig.3Construction Sequence of CRD Method②開挖第2部分土體，施做初期支護；③拱部超前小導管預注漿，分部開挖右側導坑上臺階第3部分土體，架設臨時仰拱，施做初期支護；④開挖第4部分土體，施做初期支護。

本文中利用FLAC3D對臺階法和CRD法的隧道開挖過程進行模擬。為了研究2種方法對圍巖變形不同的影響特點，兩者建立的模型相似，模型長為100 m，寬為100.8 m，高為61.8 m，模型如圖4所示。模擬開挖按照實際的施工工序進行，同時按照實際的支護方法進行模擬，其中，1個循環的施工進尺為1.8 m，鋼拱架的間距為0.6 m，上臺階寬度為3.6 m。在各自的模擬過程中分別設置3個監測點，分別為拱頂沉降監測點、左拱腰水平收斂監測點、右拱腰水平收斂監測點，同時對整體的圍巖變形進行分析研究。

圖4臺階法和CRD法施工模型

Fig.4Models of Bench Method and

CRD Method Construction4圍巖變形實測及模擬分析

隧道的拱頂沉降及水平收斂是隧道圍巖變形的最直接反映，為判斷隧道空間的穩定性提供可靠的信息［1015］。隧道施工過程中，應在設計斷面及時布置監測點并進行實時監測，得到拱頂沉降隨時間的變化規律。在進行拱頂沉降規律分析時，同時借助FLAC3D軟件對整個施工過程進行模擬。通過2種分析途徑的對比驗證，進一步研究采用臺階法與CRD法2種施工方法的圍巖變形規律。

4.1實測數據回歸分析

對隧道進行每次沉降量或收斂量觀測后，應對各量測斷面內每條測線分別進行回歸分析，求出各自回歸精度最高的收斂時間或沉降時間回歸方程，以此進一步研究圍巖變形特點，掌握變形規律。

在對臺階法拱頂沉降實測數據進行回歸分析時，首先應根據實測數據曲線與標準函數曲線相關程度，確定出最優的回歸曲線函數形式。常用的回歸曲線為指數函數，其表達式為

u=ceb/t(1)

式中：u為拱頂沉降量；t為時間；c，b均為待定系數。

對式(1)進行函數變換，則有

ln(u)=ln(c)+b/t(2)

令y=ln(u)，x=1/t，待定系數a=ln(c)，則式(2)化簡為

y=a+bx(3)

利用一元線性回歸分析法求解待定系數a，b，求解過程如下

Sxx=x2i-(xi)2/n=1.182

Syy=y2i-(yi)2/n=9.289

Sxy=xiyi-xiyi/n=-3.207

式中：Sxx，Sxy，Syy均為中間計算變量。

從而可以計算得到待定系數b

b=Sxy/Sxx=-2.713

將求得的b值代入式(3)中，可得

a=-b=3.266

從而式(3)變為

y=3.266-2.713x

即拱頂沉降回歸曲線方程為

u=26.198e-2.713/t(4)

計算回歸曲線的剩余標準差S

S=1n-2(yi-)2=0.123

計算線性相關系數r

r=SxySxxSyy=0.966

由此可知，所得的回歸曲線與實測數據相關性及準確性較好，能夠較準確地反映出拱頂沉降的變化趨勢。臺階法拱頂沉降實測數據的回歸分析中的數據處理結果見表3。其他實測數據處理過程與上述類似，本文中不再贅述。各監測數據回歸分析結果見表4。表3回歸分析數據處理結果

Tab.3Data Processing Results of Regression Analysis測量時間t/d拱頂沉降量實測值u/mmy=ln(u)x=1/ty2x2xy回歸值yi(u-yi)212.620.9631.0000.9281.0000.9630.5520.16924.751.5580.5002.4280.2500.7791.9090.12337.912.0680.3334.2770.1110.6892.3610.086410.242.3260.2505.4120.0630.5822.5870.068511.862.4730.2006.1170.0400.4952.7230.062613.872.6300.1676.9150.0280.4382.8130.034716.252.7880.1437.7730.0200.3982.8780.008817.522.8630.1258.1990.0160.3582.9260.004919.102.9500.1118.7010.0120.3282.9640.0001019.242.9570.1008.7440.0100.2962.9940.0011119.822.9870.0918.9200.0080.2723.0190.0011220.283.0100.0839.0580.0070.2513.0400.0011321.253.0560.0779.3410.0060.2353.0570.000續表1測量時間t/d拱頂沉降量實測值u/mmy=ln(u)x=1/ty2x2xy回歸值yi(u-yi)21422.423.1100.0719.6720.0050.2223.0720.0011522.633.1190.0679.7300.0040.2083.0850.0011622.613.1180.0639.7240.0040.1953.0960.0001723.653.1630.05910.0070.0030.1863.1060.0031823.693.1650.05610.0180.0030.1763.1150.0031924.483.1980.05310.2260.0030.1683.1230.0062024.813.2110.05010.3120.0030.1613.1300.0072124.793.2100.04810.3070.0020.1533.1360.0052224.803.2110.04510.3100.0020.1463.1420.0052324.743.2080.04310.2940.0020.1393.1480.0042425.063.2210.04210.3770.0020.1343.1530.0052525.093.2220.04010.3840.0020.1293.1570.0042624.813.2110.03810.3120.0010.1243.1610.0022725.033.2200.03710.3690.0010.1193.1650.0032825.013.2190.03610.3640.0010.1153.1690.0032925.023.2200.03410.3660.0010.1113.1720.0023025.013.2190.03310.3640.0010.1073.1750.0023124.983.2180.03210.3560.0010.1043.1780.0023225.223.2280.03110.4180.0010.1013.1810.0023325.013.2190.03010.3640.0010.0983.1830.0013425.143.2240.02910.3970.0010.0953.1860.0013524.933.2160.02910.3430.0010.0923.1880.0013625.063.2210.02810.3770.0010.0893.1900.0013724.823.2120.02710.3150.0010.0873.1920.0003824.873.2140.02610.3280.0010.0853.1940.0003924.913.2150.02610.3380.0010.0823.1960.0004024.643.2040.02510.2680.0010.0803.1980.0004124.663.2050.02410.2730.0010.0783.1990.0004225.023.2200.02410.3660.0010.0773.2010.0004324.913.2150.02310.3380.0010.0753.2030.000加和922.530128.6214.350394.0541.6229.805128.6210.624表4監測數據回歸分析結果

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Tab.4Results of Regression Analysis of Monitoring Data施工方法監測項目回歸曲線方程Sr臺階法拱頂沉降u=26.198e-2.713/t0.1230.966上測線水平收斂v=14.500e-2.622/t0.1170.942CRD法下測線水平收斂v=11.554e-3.780/t0.1410.947拱頂沉降u=19.085e-2.454/t0.1930.958上測線水平收斂v=10.963e-2.200/t0.1440.9334.2拱頂沉降分析

在隧道開挖到設定監測斷面位置時，及時進行監測點布置，并隨著掌子面推進進行收斂監測，通過引用2個監測斷面中E點的沉降監測數據進行分析。圖5，6分別為2種施工方法進行隧道施工時拱頂沉降量及拱頂沉降速率的實測數據，FLAC3D模擬所得的拱頂沉降及水平收斂的計算結果如圖7，8所示。通過對數據進行分析，應用臺階法及CRD法進行隧道施工時的拱頂沉降有以下特點：

圖5拱頂沉降量

Fig.5Vault Settlements圖6拱頂沉降速率

Fig.6Rates of Vault Settlement圖7模擬臺階法施工收斂變化曲線

Fig.7Convergence Change Curves of Bench Method

Construction by Simulation圖8模擬CRD法施工收斂變化曲線

Fig.8Convergence Change Curves of CRD Method

Construction by Simulation（1）拱頂沉降趨于穩定前曲線大致可分為快速增長和緩慢增長2個階段，相應的拱頂沉降速率變化曲線總體上逐漸減小，但都同時伴隨著一定的波動。同時，由圖7可以看出，隨著上臺階的開挖，隧道圍巖同時發生明顯拱頂沉降。當進行下臺階開挖時，圍巖變形速率明顯變大，這是由于隨著掌子面的開挖，裸露土體不斷變大，加大了對土體的擾動，使得圍巖變形速率變大。通過對圖8中的分析亦能得出類似結論，此處不再贅述。

（2）利用2種施工方法進行施工時，拱頂沉降的不同發展階段持續時間有所不同。在利用臺階法進行施工時，快速增長階段持續時間約為10 d，經過快速增長之后，接下來的13 d拱頂沉降進入緩慢增長階段，測點埋設23 d后拱頂沉降變化趨于穩定；利用CRD法進行施工時，快速增長階段持續時間約為7 d，第8~17 d進入緩慢增長階段，測點埋設17 d后拱頂沉降變化趨于穩定。

（3）利用2種施工方法進行施工時，拱頂沉降在不同發展階段的沉降幅度及速率不同。由圖5，6可以看出：在利用臺階法進行施工時，快速增長階段平均沉降速率為2.18 mm·d-1，最大速率達到了3.15 mm·d-1，緩慢增長階段平均沉降速率約為0.42 mm·d-1，總沉降量約為24.76 mm；在利用CRD法進行施工時，快速增長階段平均沉降速率為1.57 mm·d-1，最大速率為2.12 mm·d-1，緩慢增長階段平均沉降速率約為0.43 mm·d-1，總沉降量約為18.32 mm。同時由實測數據可以發現，應用CRD法與臺階法進行隧道施工時，拱頂沉降速率會出現周期性變化，這是由于應用2種施工方法施工過程中不同的施工工序對拱頂沉降的影響程度有所不同導致的。由圖7，8可以看出，利用FLAC3D進行模擬分析所得兩者的拱頂最大沉降量分別為19.24，12.76 mm。

通過對比分析可以看出，在整個圍巖變形過程中CRD法施工所引起的拱頂沉降量比臺階法小約26%，而且CRD法施工的拱頂沉降速率及各個變形階段持續時間都較小，這說明CRD法進行隧道施工引起的拱頂擾動程度較弱，受擾動后的圍巖能夠更快地進入穩定階段。

4.3水平收斂分析

隨著隧道施工對水平收斂進行監測，可以反映圍巖變形的主要規律，由于現場條件的限制，無法對拱腰位置進行監測，而是采用雙測線法進行水平收斂的監測，圖9~12分別為采用2種施工方法進行隧道施工時上測線及下測線的水平收斂量及收斂速率的實測數據。通過對數據分析，應用臺階法及CRD法進行隧道施工時的水平收斂有以下特點：

圖9上測線水平收斂量

Fig.9Upper Observation Line Horizontal Convergence圖10上測線水平收斂速率

Fig.10Rates of Upper Observation Line

Horizontal Convergence圖11下測線水平收斂量

Fig.11Lower Observation Line Horizontal Convergence圖12下測線水平收斂速率

Fig.12Rates of Lower Observation Line

Horizontal Convergence（1）從圖9，11可以看出，采用臺階法及CRD法進行隧道施工所引起的水平收斂變化趨勢與拱頂沉降變化趨勢大致相同，即總體表現為先急劇收斂后逐漸變緩，最后趨于穩定。通過分析圖7，8，同樣可以看出，水平收斂會隨著開挖階段的不同而發生有規律的變化。

（2）采用2種施工方法進行施工時，水平收斂量不同發展階段持續時間不同。臺階法施工段上測線的水平收斂量急劇收斂階段持續時間為13 d，在28 d之后，隧道的水平收斂趨于穩定；CRD法施工段上測線的水平收斂量急劇收斂階段持續時間為8 d，在22 d之后，隧道的水平收斂趨于穩定。

（3）利用2種施工方法進行施工時，拱頂沉降在不同發展階段的收斂幅度及速率不同。由圖9~12可以看出：臺階法施工段上測線的急劇收斂階段最大收斂速率為1.31 mm·d-1，平均收斂速率為0.59 mm·d-1，累計收斂量為16.51 mm；臺階法施工段下測線與上測線所表現的收斂趨勢大體相同，但是累計收斂量為12.23 mm，平均收斂速率為0.43 mm·d-1。CRD法施工段上測線整個收斂過程最大收斂速率為1.05 mm·d-1，平均收斂速率為0.52 mm·d-1，累計收斂量為11.45 mm；CRD法施工段下測線與上測線所表現的收斂趨勢大體相同，但是累計收斂量為7.83 mm，平均收斂速率為0.35 mm·d-1。同時由實測數據可以發現，應用CRD法及臺階法進行隧道施工時，水平收斂速率會出現周期性變化，這是由于應用2種施工方法施工過程中不同的施工工序對拱腰兩側的影響程度有所不同所導致的。圖7，8中顯示的利用FLAC3D進行模擬分析所得兩者的最大水平收斂量分別為9.34，5.28 mm。在臺階法施工過程中，由于采取沿隧道中軸線對稱施工，左拱腰與右拱腰測點的水平收斂變化趨勢與幅度是相同的，而利用CRD法進行隧道施工時，由于采取開挖左側上部土體—開挖左側下部土體—開挖右側上部土體—開挖右側下部土體的施工工序，使得左右拱腰的水平收斂量不同，變化趨勢也有所差異。

通過上述對比分析可知，在開挖過程中CRD法所引起的水平收斂量比臺階法減小約39%。而且由于沉降速率及各個變形階段持續時間都較小，這說明CRD法進行隧道施工更有利于保持圍巖的穩定性。

4.4圍巖位移場模擬分析

為了進一步比較分析臺階法與CRD法對隧道圍巖的影響，利用FLAC3D對兩者開挖的圍巖位移場進行分析，豎向和橫向位移云圖見圖13，14。

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圖13圍巖豎向位移云圖(單位:mm)

Fig.13Contours of zdisplacement of

Surrounding Rock (Unit:mm)圖14圍巖橫向位移云圖(單位:mm)

Fig.14Contours of xdisplacement of

Surrounding Rock (Unit:mm)由圖13可知，當采用臺階法進行隧道施工時圍巖豎向位移沿隧道中軸線對稱分布，隧道最大沉降發生在頂部位置，其最大沉降量為19.24 mm，同時，底部位置出現大范圍的隆起現象，最大隆起位移為1.97 mm。圖13（b）中采用CRD法施工圍巖豎向位移最大值為17.06 mm，發生在拱頂偏右位置，隧道底部存在兩處明顯隆起，位置在中部，沿隧道軸線對稱，最大隆起值為1.05 mm。由圖13還可知，與CRD法進行隧道施工相比，利用臺階法引起的豎向位移分布較分散，且整體沉降幅度較大，此外利用臺階法施工所引起的底部隆起范圍較大。

由圖14（a）可以看出，當采用臺階法進行隧道施工時圍巖橫向位移沿隧道中軸線對稱分布，隧道最大橫向位移發生在拱腰位置，其最大值為4.67 mm，即最大水平收斂量為9.34 mm。圖14（b）中采用CRD法施工時圍巖橫向位移最大值為3.47 mm，發生在右拱腰附近區域。由圖14還可以看出，CRD法施工引起的橫向位移相對比較分散，臺階法施工引起的橫向位移主要集中在拱腰位置，但是臺階法施工引起的橫向位移整體幅度較大。5結語

（1）在利用礦山法進行西安地鐵隧道開挖時，隧道圍巖周邊位移變化一般經過3個階段：第1階段為急劇變形期，第2階段為緩和變形期，第3階段為基本穩定期。通過數值模擬可以看出，在不同的施工階段，圍巖變形呈現不同的變化特點。但是不同的施工方法各階段持續時間不同：CRD法下拱頂沉降的急劇變形期持續時間比臺階法減少30%，并且前者提前26.1%進入基本穩定期；CRD法下水平收斂的急劇變形期持續時間比臺階法減少38.5%，并且前者提前21.4%進入基本穩定期。

（2）與臺階法相比，CRD法施工引起的拱頂沉降總量減小了26%，平均沉降速率與最大沉降速率分別減少了15.6%和32.7%；水平收斂量減小39%，平均水平收斂速率與最大水平收斂速率分別減少了11.9%和19.8%。這說明在西安地區利用CRD法進行隧道開挖能夠明顯減小施工對圍巖的擾動程度，有效地控制拱頂沉降及水平收斂量。

（3）當應用臺階法進行隧道開挖時，隧道圍巖呈現不均勻變形，其中豎向變形主要集中在拱頂及拱底位置，橫向變形主要集中在拱腰位置。利用CRD法進行施工時，拱頂及拱底較大范圍內發生豎向位移，右側拱壁發生較大橫向位移，圍巖位移相對較分散。這就要求在施工過程中，根據不同施工方法產生的圍巖變形特點，有重點地進行圍巖支護工作，以充分保證圍巖穩定性。另外，同CRD法相比，應用臺階法進行施工時引起明顯的底部隆起現象，在施工過程中應采取減小仰拱間距等措施，保證底部圍巖穩定性。

（4）在西安地鐵隧道施工中，CRD法比臺階法能夠更有效地控制圍巖變形，保持圍巖的自持能力及穩定性，該優勢在軟弱地層中表現比較明顯。但是臺階法施工方法相對簡單，造價低，施工速度快，在選擇施工方法時，應該綜合考慮地質條件、工程要求、施工條件等因素，選擇適合工程特點的施工方法進行施工。參考文獻：

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