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超臨界CO2中正烷烴溶解行為的多尺度計算機模擬

2014-09-06 08:34楊思玉焦貴省呂文峰楊永智錢虎軍賈儲源
吉林大學學報(理學版) 2014年5期
關鍵詞:溶度烷烴參量

楊思玉,焦貴省,呂文峰,楊永智,錢虎軍,賈儲源,湯 鈞

(1. 中國石油勘探開發研究院,北京 100083; 2. 吉林大學 理論化學研究所,理論化學計算國家重點實驗室,長春 130021; 3. 吉林大學 化學學院,長春 130012)

超臨界CO2中正烷烴溶解行為的多尺度計算機模擬

楊思玉1,焦貴省2,呂文峰1,楊永智1,錢虎軍2,賈儲源3,湯 鈞3

(1. 中國石油勘探開發研究院,北京 100083; 2. 吉林大學 理論化學研究所,理論化學計算國家重點實驗室,長春 130021; 3. 吉林大學 化學學院,長春 130012)

利用分子動力學和耗散粒子動力學相結合的多尺度計算機模擬方法研究正烷烴在超臨界CO2中的溶解行為. 先在微觀尺度利用分子動力學模擬方法計算得到超臨界CO2和正烷烴的密度及溶度等物性參數,再構造耗散粒子粗?;P?利用耗散粒子動力學模擬C39在超臨界CO2中的溶解行為,通過直觀圖像及序參量對其溶解行為進行表征,并計算C39在超臨界CO2中的最小混相壓.

分子動力學; 耗散粒子動力學; 溶度參數; 序參量

隨著綠色化學溶劑的發展,超臨界流體在實驗科學和工業生產等領域應用越來越廣泛. 如超臨界CO2[1], 其臨界溫度(304.25 K)和臨界壓強(7.3 MPa)均較低,易于制備, 且無毒無害, 因而應用廣泛.

在石油開采中,采用水驅油的方法從地下開采石油,但在石油開采后期, 水驅油的作用力不足以將油開采出來. 目前,可以采用CO2作為驅替劑代替水. CO2在油藏條件為高溫高壓的環境下為超流體,且超臨界CO2與石油中的輕質油組分互溶,當原油組分中的輕質油組分比例較大時,CO2的驅油效果較好. 但任何成分的原油,當壓強低于某個臨界值(最小混相壓)時,CO2不能與其混合,此時無法達到較好的驅油效果. 因此應找到混合物的最小混相壓[2-4].

本文采用分子動力學模擬及耗散粒子動力學方法相結合的多尺度計算機模擬技術,以正烷烴C39與超臨界CO2混合物為研究對象,通過計算混合物在不同壓強下的溶度參數及模擬混合物在不同壓強下的相行為,確定C39在超臨界CO2中的最小混相壓.

1 方法與模型

1.1經典力場分子動力學(MD)模擬

原子間的相互作用力可用Lennard-Jones作用勢描述為

其中ε和σ為所需力場參數.

本文中的CO2和C39分子均采用文獻[5]的TraPPE_UA力場描述,在該力場中,將H與其所在的C原子視為一個單作用點,即聯合原子模型.

1.2耗散粒子動力學(DPD)模擬

耗散粒子動力學(DPD)[6-8]的本質為粗?;肿觿恿W,即用粗?;∏虼碚麄€分子或分子片斷,DPD方法在聚合物自組裝行為[9-15]中應用廣泛. 粗?;W拥倪\動遵循牛頓運動方程, 粒子間相互作用力[16-18]的表達式為

其中:FC為保守力;FD為耗散力;FR為隨機力.

根據漲落-耗散定理[19],FD和FR應滿足如下關系:

其中:wD(rij)和wR(rij)為依賴于作用粒子對i和j之間距離rij的權重函數;γ和σ為作用強度,一般σ=3.0. 在DPD模擬中,保守力強度αij是唯一需要輸入的值,該參數描述了在DPD粗?;墑e作用粒子對之間的相互作用強度. 本文中CO2與C39片斷之間的相互作用參數αij可從經典力場動力學模擬獲得的溶度參數[20]值求得. 溶度參數δ的表達式為

其中:Evalcum和Ebulk分別為體系在理想氣體狀態和相應熱力學狀態體相的體系總能量,Evalcum可近似認為是體系中所有單個分子處在理想氣態時能量的總和;V為摩爾體積.

在求得各組分的溶度參數后,通過下式計算DPD模擬作用參數α:

其中:χ為Flory-Huggins相互作用參數;Vr為參考體積,在實際計算中一般采用CO2分子的摩爾體積.

1.3模型及模擬過程

所有分子動力學模擬時間均為5 ns,時間步長為1 fs,模擬采用DL_POLY2.20程序包進行. DPD模擬采用如圖1所示的模型,即用1個DPD粒子代表1個CO2分子或烷烴鏈上的3個甲基或亞甲基單元,模擬時間為300萬步,積分步長為0.02,采用GPU加速HOOMD程序包[21]中的DPD模塊進行模擬.

圖1 DPD中采用的烷烴和CO2粗?;P虵ig.1 Coarse-grained models of n-alkane and CO2 in DPD

2 結果與討論

2.1CO2與正烷烴C39在不同熱力學狀態下的密度及溶度參數

利用TraPPE_UA力場,通過經典分子動力學模擬得到的CO2密度和溶度參數及實驗值[22-23]隨壓強的變化關系如圖2所示. 由圖2可見: 模擬結果和實驗數據吻合較好,表明構建的模型及參數選取合理; 密度和溶度參數隨壓強的增加而增加, 隨溫度的升高而降低.

圖2 用MD模擬得到的CO2密度(A)和溶度參數(B)以及實驗值[22-23]隨壓強的變化關系Fig.2 CO2 density (A) and solubility parameter (B) in different pressures calculated by MD with experimental values[22-23]

利用TraPPE_UA力場描述不同烷烴鏈分子,計算C20正烷烴分子在壓強為1.38 MPa,不同溫度時的密度值,并與實驗數據[24]進行對比,結果如圖3所示. 由圖3可見,模擬結果與實驗結果相符.

圖3 用MD模擬得到C20正烷烴在1.38 MPa下的密度及實驗值[24]隨溫度的變化關系Fig.3 n-C20 density calculated by MD at 1.38 MPa and different temperatures with experimental values[24]

圖4 C1~C40直鏈烷烴鏈分子在23.1 MPa,370 K時的密度與溶度參數值Fig.4 Density and solubility parameters of n-C1—n-C40 at 23.1 MPa,370 K

C1~C40直鏈烷烴分子在特定驅油條件下(23.1 MPa,370 K)的密度和溶度參數值如圖4所示. 由圖4可見: 隨著分子鏈長n的增長,密度不斷增加,當n>10后,密度幾乎不變; 溶度參數的變化趨勢與密度幾乎一致. CO2在該條件下的溶度參數值為8.713 MPa1/2,與C2,C3烷烴分子的溶度參數相當,而與長鏈(n>10)烷烴的分子溶度參數(約15 MPa1/2)相差較大,根據相似相溶原理可知,短鏈烷烴分子(C1~C5)易溶于CO2,而長鏈烷烴分子不易溶于CO2.

2.2計算CO2與正烷烴C39混合物的最小混相壓

利用TraPPE_UA力場,通過經典分子動力學模擬得到的370 K時正烷烴C39在不同壓強下的溶度參數如圖5(A)所示. 由圖5(A)可見,溶度參數隨壓強的增加呈線性增加. 利用式(5)和相應狀態下CO2的溶度參數值及密度值可求得CO2與C39鏈節間的DPD相互作用參數值,結果如圖5(B)所示. 由圖5(B)可見,CO2與C39烷烴鏈中鏈節間的相互作用參數隨壓強的增加而降低.

圖5 370 K時,正烷烴C39在不同壓強下的溶度參數(A)和CO2與C39鏈節間的DPD相互作用參數(B)Fig.5 Solubility parameters of n-C39 at 370 K,different pressures (A) and DPD interaction parameters of CO2 and n-C39 at 370 K (B)

在DPD模擬中,1個CO2分子用1個DPD小球模擬,一條C39分子鏈用一條具有13個DPD小球的粗?;肿渔溎M,鏈上的每個DPD小球代表3個碳原子單元.

序參量ψ的計算公式如下:

其中δ=ρCO2-ρalkane為體系中格點位置CO2與C39正烷烴鏈節的數密度差. 該函數可用于描述二元共混體系中的有序度,對于出現分相行為的混合物,該函數具有較大的值,對于各處混合均勻的相容態,體系中各處的δ均接近于0,序參量[25]ψ值也接近于0.

(A)p=23.95 MPa,混相; (B) p=23.1 MPa,分相; (C) p=22.60 MPa,分相; (D) p=16.68 MPa,分相.藍色部分為CO2,紅色部分為烷烴.

圖7 370 K時,V(CO2)∶V(C39)=1的混合物在不同壓強下的序參量 Fig.7 Order parameters of CO2 and n-C39 mixture (V(CO2)∶V(C39)=1) at 370 K and different pressures

不同壓強下,V(CO2)∶V(C39)=1混合物體系的DPD模擬直觀相圖如圖6所示. 由圖6可見: 當壓強為23.95 MPa時,體系中CO2和C39正烷烴鏈混相均勻; 當壓強低于23.1 MPa時,混合物出現分相,表明混合物互不相容,該分相行為在低壓時較明顯; 當壓強為16.68 MPa時,CO2和C39正烷烴鏈分為互不相容的層狀相(圖6(D)). 不同壓強下,V(CO2)∶V(C39)=1的混合物體系平衡后的序參量如圖7所示. 由圖7可見,當體系處于相溶態(高壓p=23.95 MPa)時,體系的序參量值較低; 當體系完全分相(低壓p=16.68 MPa)時,序參量值為0.55,表明體系中的有序度較高. 結合DPD模擬直觀相圖和序參量的轉變可知,該體系的最小混相壓為MMP≈23.1 MPa.

綜上所述,本文利用分子動力學及耗散粒子動力學相結合的多尺度計算機模擬方法,通過模擬計算得到了超臨界CO2及具有不同鏈長的正烷烴的密度和溶度參數值,所得結果與實驗值相符. 以C39正烷烴鏈為例,利用耗散粒子動力學,研究了烷烴/CO2二元共混物在不同壓強和不同溫度條件下的微相行為及烷烴在超臨界CO2中的溶解行為. 結合DPD模擬直觀相圖和序參量的轉變,計算得到了正烷烴C39在超臨界CO2中的最小混相壓.

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(責任編輯: 單 凝)

AMulti-scaleComputerSimulationoftheSolvationBehaviorofn-AlkaneinSupercriticalCarbonDioxide

YANG Siyu1,JIAO Guisheng2,Lü Wenfeng1,YANG Yongzhi1,
QIAN Hujun2,JIA Chuyuan3,TANG Jun3
(1.ResearchInstituteofPetroleumExploration&Development,Beijing100083,China;
2.InstituteofTheoreticalChemistry,StateKeyLaboratoryofTheoreticalandComputationalChemistry,
JilinUniversity,Changchun130021,China; 3.CollegeofChemistry,JilinUniversity,Changchun130012,China)

The solvation behavior ofn-alkane in supercritical CO2was studied via the multi-scale computer simulations combining atomistic molecular dynamics (MD) and dissipative particle dynamics (DPD) techniques. Firstly,the physical properties such as density,solubility parameter were calculated from atomistic molecular dynamics simulations. Next,a dissipative particle dynamics model was constructed with the solubility parameters to simulate the solvation behavior ofn-C39 in supercritical CO2. The solubility ofn-C39 in supercritical CO2at different pressures was measured by visual images and order parameters. The minimum miscible pressure ofn-C39 in supercritical CO2was also estimated based on the order parameter values at different pressures.

molecular dynamics; dissipative particle dynamics; solubility parameter; order parameter

2013-11-06.

楊思玉(1972—),女,漢族,博士,高級工程師, 從事油氣田理論開發的研究,E-mail: yangsiy@petrochina.com.cn. 通信作者: 湯 鈞(1967—),男,漢族,博士,教授,博士生導師,從事綠色聚合化學與功能材料的研究,E-mail: chemjtang@jlu.edu.cn.

國家自然科學基金(批準號: 21074042).

O641; TE319

A

1671-5489(2014)05-1049-06

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