道路照明燈桿優化分析

司海寶，何 飛，錢 易，李 會

(1.安徽工業大學建筑工程學院，安徽馬鞍山243000；2.馬鞍山市市政管理處，安徽馬鞍山243000；3.吉林建筑大學建筑規劃學院，吉林長春130118)

道路照明燈桿優化分析

司海寶1，何 飛2，錢 易3，李 會1

(1.安徽工業大學建筑工程學院，安徽馬鞍山243000；2.馬鞍山市市政管理處，安徽馬鞍山243000；3.吉林建筑大學建筑規劃學院，吉林長春130118)

當前道路照明燈桿設計主要依靠傳統計算方法，燈桿高度、壁厚、挑臂長度統一，導致設計余量較大，鋼材浪費嚴重，或安全儲備不足，燈桿斷裂?；诮Y構力學理論，設置道路照明燈桿設計變量及優化目標函數，建立優化設計數學模型。以馬鞍山市主干道路照明使用的10 m鋼質燈桿為對象，采用非線性規劃求解法，對燈桿高度、壁厚、挑臂長度等設計變量進行優化計算。計算與分析結果表明：當前工況下，燈桿安全系數為2.43，有足夠的安全儲備，存在優化空間；隨著路燈挑臂長度的增加，路燈壁厚的減小，路燈燈桿安全系數逐漸減小。綜合考慮道路照明燈桿經濟性與安全性，建議道路照明燈桿安全系數為2.0，挑臂臂長4.0 m，最優壁厚為3.66 mm。

道路照明；燈桿；優化設計；目標函數；安全系數

道路照明是指在道路上安裝照明燈具，為夜間來往車輛和行人提供良好的視覺環境，從而改善交通條件，提高道路通行能力和保證交通安全。道路照明設施主要包括燈具、挑臂、燈桿，燈桿支撐燈具和挑臂，挑臂長度為燈具的光中心至鄰近一側緣石的水平距離[1-2]。對于路燈燈桿的計算，國內學者開展了系列研究，杜利超等[3]對燈桿壁厚開展研究并驗證其安全性，指出當前燈桿設計余量較大，鋼材浪費嚴重；席美蕾等[4]、吳國楚[5]，許基朵[6]采用有限單元法或力學方法對太陽能路燈燈桿進行改進設計，提出相應最優設計方案；袁征[7]基于田口方法對道路照明實現精細化設計；梁文富[8]、牟娜[9]采用力學方法提出了高桿燈桿強度模型；張繼強等[10]、安曉英[11]就道路燈具平面布置、安裝高度和安裝間距進行分析，指出安全儲備不足會導致路燈燈桿斷裂。

燈桿強度和挑臂長度直接影響道路照明及交通安全，在城市道路照明設計過程中，路燈布置、間距常被作為設計重點，而燈桿的壁厚、挑臂長度等往往被忽略，設計主要依靠經驗，規格模式統一。這種路燈設計方案在實際應用中因路燈挑臂不夠長，道路中間亮度不夠，給夜間行車帶來困難。本文在研究路燈燈桿受力的基礎上，以馬鞍山市路燈燈桿為研究對象，確立燈桿優化設計的目標函數以及設計變量，給出優化設計的數學模型。

1 燈桿結構荷載分析

1.1 僅考慮風荷載作用下的彎矩

風荷載是路燈燈桿的主要荷載，風荷載與燈桿挑臂所在平面垂直，彎矩最大，其大小與區域地理位置、海拔高度等相關。根據高聳結構設計規范[12]，路燈燈桿單位面積風壓p0為

式中：K為空氣動力系數；v為風速。此時作用在路燈燈桿上的風荷載簡化為均布荷載p1，為

式中：H為燈桿高度；d平為燈桿的平均直徑；d外為燈桿梢外徑；D外為燈桿底座外徑。路燈燈具和挑臂同樣受均布的風荷載p2作用，大小為

式中：s為燈臂受風面積與燈具受風面積之和；d1為挑臂直徑，計算中取60 mm；L為挑臂長度。由于風荷載作用，在路燈燈桿底部作用彎矩M風為

其中H重為燈桿重心高度。

1.2 考慮挑臂自重和風荷載作用下的彎矩

除了風荷載外，燈桿單臂燈燈頭和挑臂的重力荷載，在燈桿基座所在平面也產生彎矩?？紤]極端條件，當風向與挑臂所在平面平行時，除燈桿的受風面積產生彎矩外，單臂燈的燈頭和挑臂自重也會在燈桿所在平面產生彎矩，挑臂所受重力G挑為

式中：g為重力加速度，取9.8×103m/s2；ρ為燈桿所用鋼材密度，文中取7.85×103kg/m3；A為路燈挑臂橫截面積：d1外為挑臂截面外徑；d1內為挑臂截面內徑。

在風荷載p1、挑臂自重G挑和燈具重力G燈作用下，路燈燈桿底部的彎矩M重為

1.3 材料容許彎矩

根據材料力學理論，路燈燈桿底部容許彎矩M為

式中：σ鋼材的屈服強度，取235 MPa；w為燈桿底部截面抵抗矩；D內為燈桿底部截面內徑；δ為燈桿壁厚。

2 路燈燈桿設計優化計算模型

2.1 目標函數及設計變量

根據實際工況，確保道路燈桿安全，要求當風向與挑臂所在平面方向垂直時，M風＜M；當風向與挑臂所在平面平行時，M重＜M。

比較M風和M重大小，選擇兩者中較大值Mmax，即選擇最不利條件計算。

選定燈桿材料后，則σ、K、v和ρ等材料參數為已知參量，綜合(1）～(14)可知，燈桿在外力作用下最大彎矩Mmax是參數L、d外、D外、δ和H的函數，優化設計即選取合適的變量，使得Mmax最大，并滿足燈桿材料的容許彎矩要求。設計變量X可以表述為

設計安全系數為目標函數，則安全系數F(X)定義為

參數優化設計可以表達為一組優選的設計參數，在滿足一系列限制條件下，使設計指標達到最優，即路燈燈桿安全系數F(X)滿足高聳結構設計規范要求。作為最優設計方案，一組優選的設計參數可以表述為

則路燈燈桿最優設計方案，也就是最優設計參數，分別為

2.2 優化數學模型

路燈燈桿設計除應滿足高聳結構設計規范要求外，還應滿足結構設計力學性能、強度指標和工藝要求，優化設計目標函數的約束條件為

式中ximin，ximax分別為路燈燈桿設計參數xi的下限和上限。

根據上述約束條件，路燈燈桿優化設計的數學模型簡化為求解設計變量

約束條件下，同時滿足足夠安全儲備，使得目標函數F(X)的值最小。

從上述分析可以看出，路燈燈桿優化設計是包含一個具有10個邊界約束條件，5個自由度的非線性規劃問題。

3 計算結果與分析

以馬鞍山市城市道路燈桿為例，路燈燈桿高10 m，挑臂2.5 m，均選用優質Q235A鋼材，燈桿壁厚為4 mm，桿體為錐形，錐度為8/1 000。燈桿底徑為180 mm（接法蘭端），燈桿梢徑為100 mm，選用的普通燈具迎風面積為0.3 m2。馬鞍山市位于丘陵地帶，參考王傳輝等[13]對安徽省風速、風向分布特征的統計，計算時風速統一取歷史最大值39.9 m/s。

在保持道路燈桿高度、材質、燈具和風速等參數不變的條件下。分別計算不同挑臂臂長L、燈桿壁厚δ、燈桿梢徑d外、燈桿底徑D外時的燈桿強度，在保證強度安全的工況下，給出最優設計方案，設計參數如表1。

3.1 燈桿挑臂長度影響

圖1是傳統燈桿臂厚4.0 mm時，其安全系數與挑臂長度的變化關系。由圖1可見，隨挑臂長度增加，燈桿安全系數逐漸減小，當臂長2.5 m時，路燈燈桿安全系數為2.43，隨著挑臂長度的增長，燈桿底部所受彎矩不斷增加，安全系數不斷減小，當臂長增加到6.0 m時，燈桿安全系數減小到2.03，均大于建議安全系數，說明當前馬鞍山市路燈燈桿強度富余較多，路燈燈桿安全系數有足夠的安全儲備，存在優化空間。

圖2為不同直徑路燈燈桿安全系數與挑臂長度的變化關系。由圖2可見：隨著燈桿直徑減小，安全系數也顯著減小，底徑180 mm，梢徑100 mm，臂長4.0 m時安全系數為2.24；底徑減小到170 mm，梢徑90 mm，臂長4.0 m時安全系數減小為2.08，接近建議安全系數，隨著燈桿直徑的進一步減小，路燈燈桿將偏于不安全。

3.2 路燈燈桿壁厚的影響

圖3為不同燈桿挑臂長度，燈桿安全系數與壁厚的變化關系。由圖3可看出：燈桿底徑180 mm，梢徑100 mm，挑臂2.5 m，安全系數隨壁厚增加而逐漸增大，當前壁厚4.0 mm時，路燈燈桿安全系數為2.43，隨著壁厚減小到3.5 mm時，安全系數減小為2.15；壁厚進一步減小到3.0 mm時，安全系數降低到1.85，小于建議安全系數標準，此時燈桿偏于不安全。

對于挑臂長度與燈桿壁厚的優化，計算結果如圖4。由圖4可見：挑臂長度與最優壁厚成非線性關系，當前燈桿挑臂長度為2.0 m工況下，最優壁厚為3.24 mm；隨著挑臂長度的增加，燈桿壁厚顯著增加，挑臂長度增加到4.0 m后，最優壁厚3.66 mm。

表1 設計參數Tab.1 Design parameters

圖1 壁厚4.0 mm燈桿安全系數Fig.1 Pole safety coefficient of the pole with wall thickness of 4.0 mm

圖2 壁厚4.0 mm不同直徑燈桿安全系數Fig.2 Safety coefficients of the wall thickness of 4.0 mm poles with different diameters

圖3 不同壁厚燈桿安全系數Fig.3 Safety coefficient of the pole with different wall thicknesses

圖4 挑臂長度與燈桿壁厚優化曲線Fig.4 Optimization curve of arm length and the wall thickness

4 結 論

采用力學分析方法，以馬鞍山市道路燈桿為例，建立路燈燈桿優化函數，并對燈桿的臂厚、直徑和挑臂臂長進行優化計算，得出以下結論：

1)隨著路燈挑臂長度的增加，燈桿底部所受彎矩不斷增大，路燈燈桿安全系數逐漸減小，建議路燈燈桿安全系數為2.0比較合理，當前壁厚4.0 mm，挑臂臂長2.5 m工況下，安全系數有足夠的安全儲備，存在優化空間；

2)隨著挑臂長度的增加，安全系數逐漸減小，當前工況下燈桿挑臂臂長增加到4.0 m時安全系數為2.24，能滿足工程安全需要；

3)燈桿挑臂長度與最優壁厚成非線性關系，隨著挑臂長度的增加，燈桿壁厚顯著增加，當前工況下馬鞍山市路燈燈桿最優壁厚為3.24 mm；

4)建議路燈燈桿安全系數為2.0，路燈挑臂臂長4.0 m，路燈燈桿最優壁厚為3.66 mm。

[1]李鐵楠，趙建平，王鑫杰，等.城市道路照明設計標準：CJJ 45—2015[S].北京：中國建筑工業出版社，2015:11-21.

[2]郗書堂.路燈[M].北京：中國電力出版社，2013:417-512.

[3]杜利超，張大為，胡詳文，等.城市道路照明燈桿的優化設計[J].光源與照明，2012(3):17-19.

[4]席美蕾，朱成虎，龔俊杰，等.10 m太陽能路燈燈桿的有限元分析[J].機電工程技術，2013,42(5):11-116.

[5]吳國楚.太陽能路燈的工作原理及設計[J].青?？萍?，2010(5):114-115．

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[7]袁征.基于田口方法的道路照明精細化設計[J].照明工程學報，2014,25(1):62-66.

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責任編輯：何莉

OptimizationAnalysis of Road Lighting Lamppost

SI Haibao1，HE Fei2，QIAN Yi3，LI Hui1
(1.School of Civil Engineering andArchitecture,Anhui University of Technology,Ma'anshan 243000,China; 2.Ma'anshan MunicipalAdministration Department,Ma'anshan 243000,China;3.School ofArchitecture and Planning,Jilin University ofArchitecture,Changchu 130118,China)

The lamppost design of the traditional computing method gives the unified pole height,wall thickness and arm length,which leads to problems as follows:steel waste is serious for the bigger design margin;lamppost cracks without enough safety reserves.Based on theory of structural mechanics,the lamppost design variables and optimized objective function were set up,the optimal mathematical model was established.By taking a typical 10 m lamppost in Ma'anshan city main road as the research object,the nonlinear programming method was used to optimize calculation of design variables,such as wall thickness,diameter and the arm length.The calculation results show that the safety factor is about 2.43,the design of lamppost has enough safety reserve and greater optimization space;the safety factor deceases gradually with the increase of the arm length and the decrease of the wall thickness.It is more economic and reasonable for lamppost that the safety factor is 2.0,the wall thickness is 3.66 mm,and the arm length is 4.0 m in Ma'anshan city main road.

road lighting；lamppost；optimization design；objective function；security coefficient

TU 411.01

：A

10.3969/j.issn.1671-7872.2016.04.010

1671-7872(2016)04-0360-05

2016-04-01

安徽省教育廳重點基金項目(KJ2014A030)

司海寶(1974-)，男，安徽安慶人，博士，副教授，主要研究方向為城市道路照明。