薛壯志,趙貝貝,高 偉
(1.山東興鴻源輪胎有限公司,山東 臨沂 276200;2.北京化工大學,北京 100029)
老化是橡膠中不飽和基團與氧、臭氧及其他活性物質反應使橡膠分子鏈發生斷裂、交聯的現象。為制造經久耐用的橡膠制品,需在膠料中加入抑制其老化的物質,尤其需要加入應對臭氧的防護體系[1-2]。輪胎的使用地區不同,其對耐熱氧老化和耐臭氧老化性能的要求不同。為防止白胎側及其他淺色制品受到污染,要求與其接觸的材料所用防老劑遷移污染性要小。
本工作對上海益晨化工新材料有限公司生產的耐熱氧/耐臭氧型防老劑與普通防老劑在橡膠中的耐熱氧老化和耐臭氧老化性能及遷移污染性進行了比對研究。
天然橡膠(NR),牌號STR20,泰國產品;順丁橡膠(BR),中國石油化工股份有限公司產品;炭黑N330,金能科技股份有限公司產品;環保芳烴油,牌號V700,德國漢圣公司產品;防老劑4020,江蘇圣奧化學科技有限公司產品;防老劑RD,科邁化工股份有限公司產品;防老劑YC-B30,YC-B60,YC-D30和YC-D60(理化性能見表1),上海益晨化工新材料有限公司產品。
表1 新型防老劑的理化性能
XSM-1/10-120型橡塑試驗密煉機,上??苿撓鹚軝C械設備有限公司產品;X(S)K-160型開煉機,無錫市第一橡塑機械有限公司產品;XLB63-B型平板硫化機,湖州雙力自動化科技裝備有限公司產品;MV2000型門尼粘度儀和MDR2000型無轉子硫化儀,美國阿爾法科技有限公司產品;INSTRON3366型拉力試驗機,美國英斯特朗公司產品;GT-7017-URP型熱老化箱和OZ200型臭氧老化試驗機,中國臺灣高鐵科技股份有限公司產品。
不同防護體系膠料配方見表2。
表2 不同防護體系膠料配方 份
采用橡塑試驗密煉機自動記錄工藝曲線以評價膠料的混煉工藝性能;采用門尼粘度儀測定混煉膠的門尼焦燒時間和門尼粘度;采用無轉子硫化儀測定混煉膠的硫化特性;采用拉力試驗機測定硫化膠的拉伸性能;采用熱老化箱和臭氧老化試驗機分別對硫化膠進行熱氧和臭氧老化;遷移污染性測試方法:將白胎側膠與混煉膠平面對接,硫化后觀察接觸面的顏色變化。
2.1.1 混煉工藝性能
防護體系對膠料混煉工藝性能的影響如圖1所示,1#—6#配方膠料的煉膠能耗分別為198.3,200.3,199.6,195.8,201.1,200.7 kJ。從膠料的煉膠能耗和圖1可以看出,不同防護體系膠料的混煉工藝性能無明顯差異。
圖1 不同防護體系膠料的混煉工藝曲線
2.1.2 門尼粘度和門尼焦燒時間
防護體系對混煉膠的門尼粘度和門尼焦燒時間的影響如表3所示。從表3可以看出,與普通防護體系混煉膠相比,耐熱氧/耐臭氧型防護體系混煉膠的門尼焦燒時間延長,但普通防護體系與耐熱氧/耐臭氧型防護體系混煉膠的門尼焦燒時間和門尼粘度處于同一水平。
表3 不同防老劑體系混煉膠的門尼粘度和門尼焦燒時間
2.1.3 硫化特性
防護體系對混煉膠硫化特性的影響如表4所示。從表4可以看出,不同防護體系混煉膠的交聯密度和硫化速率相差不大。
表4 不同防老劑體系混煉膠的硫化特性(160 °C)
2.2.1 耐熱氧老化性能
防護體系對硫化膠耐熱氧老化性能影響如表5所示。從表5可以看出,熱氧老化前,耐熱氧/耐臭氧型防護體系硫化膠的邵爾A型硬度、5%定伸應力、300%定伸應力、拉伸強度以及拉斷伸長率與普通防護體系硫化膠相差不大,熱氧老化后,耐熱氧/耐臭氧型防護體系硫化膠的物理性能較好,其中4#配方硫化膠的耐熱氧老化性能最佳。
表5 不同防護體系硫化膠的耐熱氧老化性能
2.2.2 耐臭氧老化性能
防護體系對硫化膠耐臭氧老化性能的影響如表6所示,1#—6#配方硫化膠臭氧老化后的照片如圖2所示(臭氧濃度為50×10-8,試驗溫度為40 ℃,靜態拉伸率為20 %)。從表6和圖2可以看出,耐臭氧老化性能由好到差的硫化膠配方編號順序為:6#,4#,3#,1#,2#和5#。
圖2 1#—6#配方硫化膠臭氧老化后的試樣照片
表6 不同防護體系硫化膠的耐臭氧老化性能
不同防護體系的遷移污染性試驗結果如圖3所示。從圖3可以看出,與1#配方膠料接觸的白胎側膠污染最嚴重,防護體系遷移污染性由輕到重的配方編號順序為:6#,4#,3#,2#和5#,1#。
圖3 不同防老劑體系的遷移污染性試驗結果
(1)耐熱氧/耐臭氧型防護體系膠料的混煉工藝性能、加工性能、硫化特性和物理性能與普通防老劑體系膠料無明顯差異。
(2)耐熱氧/耐臭氧型防護體系硫化膠的耐熱氧老化性能和耐臭氧老化性能以及防老劑的遷移污染性得到改善。
(3)高效耐臭氧型防老劑YC-D60硫化膠的耐耐臭氧老化性能最佳,而普通防老劑4020/耐熱氧型防老劑YC-B60/耐臭氧型防老劑YC-D60并用的防護體系實際使用價值更高。