基于超表面的寬帶低剖面圓極化天線設計

謝　開，高　軍，曹祥玉，高寬亮

(空軍工程大學 信息與導航學院，　西安 710077)

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·天饋伺系統·

基于超表面的寬帶低剖面圓極化天線設計

謝開，高軍，曹祥玉，高寬亮

(空軍工程大學 信息與導航學院，西安 710077)

設計并制備了一種基于超表面的寬帶低剖面圓極化天線。該天線由上下兩層構成，下層是傳統的線極化縫隙微帶天線，上層是由方形切角單元構成的超表面。分析了超表面將線極化波轉換成圓極化波的工作原理，并對影響天線圓極化帶寬的參數進行了優化。仿真結果表明：加載超表面后，不僅使天線輻射圓極化波，還擴展了天線的阻抗帶寬，天線相對阻抗帶寬達到17%，3 dB軸比帶寬達到7.2%。為了驗證設計的有效性，加工、測試了天線實物樣品，并與仿真結果進行了對比。實測結果與仿真結果吻合較好，說明該天線具備寬帶圓極化特性。最終天線整體尺寸僅為0.4λ×0.4λ×0.03λ,天線的剖面較低，非常有利于與載體共形的應用。

超表面；縫隙微帶天線；低剖面；寬帶；圓極化天線

0　引　言

近年來，隨著無線通信技術的飛速發展,無線通信系統對天線的性能要求越來越高，單純的線極化天線已無法滿足通信需求。因此，具備圓極化特性的天線越來越受重視。圓極化的微帶天線具有剖面低、質量輕、結構簡單、可與載體共形、易于有源器件集成等優點，在衛星通信、導航系統、遙感遙測和電子對抗中被普遍使用[1-3]。

微帶天線的圓極化帶寬參數常用小于-10 dB的阻抗帶寬和小于3 dB的軸比帶寬來描述。目前，單層微帶天線實現圓極化的方法有單點饋電法和多點饋電法。其中，單層單點饋電的圓極化微帶天線結構簡單，無需額外的饋電網絡,但圓極化帶寬較窄，3 dB軸比帶寬通常只有3%左右[4]。多點饋電圓極化微帶天線具有較寬的阻抗帶寬和軸比帶寬、交叉極化低等優點，但需要使用饋電網絡來實現相位差，且結構過于復雜，增加了天線的剖面高度[5]。因此,如何展寬微帶天線圓極化帶寬的同時保持天線的低剖面性成為了目前研究的一個熱點。

近年來超材料發展迅猛，特別是2011年，美國哈佛大學的Capasso所領導的課題組[6-7]提出了超表面的概念，為實現低剖面的寬帶圓極化微帶天線提供了一種新的途徑。超表面基于亞波長微結構在二維平面的規則或非規則排布，是超材料的二維平面情形[8]，由于其亞波長及相位調制的特性，超表面能夠在很小的尺度范圍內實現電磁波的極化調制和傳播控制，便于微波器件、隱身材料和天線的小型化設計。因此，超表面在實現低剖面的寬帶圓極化微帶天線方面具有很廣泛的應用前景[9-11]。文獻[10]將超表面放置在線極化天線上方，實現了線極化天線到圓極化天線的轉化，但是設計的天線軸比帶寬較窄，只有5.6%；文獻[11]將超表面圍繞縫隙天線中心正上方旋轉，設計了一種極化可重構天線，但是設計的天線剖面較高，達到0.9λ。

結合文獻[10]和文獻[11]，本文設計了一種基于超表面的寬帶低剖面圓極化天線，相較于文獻[10]和文獻[11]，擴展了天線的軸比帶寬，降低了天線的剖面高度。通過將超表面放置在源天線即縫隙微帶天線之上，分析了該超表面實現圓極化的機理，并對影響天線圓極化帶寬的參數進行了優化。仿真和實測結果表明：天線相對阻抗帶寬擴展了一倍，達到了17%，3 dB軸比帶寬達到7.2%，拓展了天線的工作帶寬。最終，天線整體尺寸經過優化后僅為0.4λ×0.4λ×0.03λ，天線剖面較低，非常有利于與載體共形的應用。

1　天線結構與設計

如圖1所示，該天線由上下兩層構成。下層是源天線即縫隙微帶天線，上層是加載的超表面。下層介質板的下表面開有矩形的耦合縫隙，縫隙長sl=21.1 mm，寬sw=2.5 mm；下層介質板的上表面是一個矩形金屬輻射貼片，輻射貼片長fl=24.5 mm，寬fw=2.5 mm，縫隙和貼片相距fy=2mm；采用同軸線背面饋電，饋電圓半徑p=1.5 mm。超表面是在上層介質板的上表面由相同方形切角單元構成，方形單元邊長a=10.8 mm，切角長度b=3.5 mm，單元之間間距c=0.42 mm；由于該單元結構對稱，參數尺寸少，因此便于優化。本文所設計天線上下兩層介質均采用厚度h=2mm，整體尺寸為T×T=50 mm×50 mm，介電常數為9.6的微波復合介質TP-2,中心工作頻率設計為2.49 GHz，工作于此頻段的天線可工作在“北斗”頻段[12]?？梢悦黠@看出，最終天線整體尺寸僅為0.4λ×0.4λ×0.03λ(λ為中心工作頻率2.49 GHz所對應的波長)，天線剖面較低，非常有利于與載體共形的應用。

圖1　天線結構圖

2　理論分析

如圖2所示，由于縫隙天線沿y軸是線極化，當超表面放在縫隙天線上時，超表面的電場E是沿y軸方向變化?？蓪⒊砻骐妶鯡分解成兩個正交的分量E1與E2。當單元沒有切角時，由于結構對稱，正交分量E1與E2的等效電路可以認為是相同RLC電路[11]。電路的阻抗為

(1)

式中：R和L分別為每塊貼片的電阻及電感值；C為由鄰近兩個對角單元之間縫隙產生的電容。當單元有切角時，E1和E2等效電路中的阻抗將發生變化，不再為相同RLC電路。

(2)

(3)

圖2　超表面單元結構及工作原理示意圖

3　仿真與參數優化

3.1對阻抗帶寬的優化

為實現圓極化微帶天線的寬帶圓極化特性，需要對縫隙天線的各尺寸參數進行優化。本文采用基于有限元的AnsoftHFSS15.0軟件對天線進行仿真與優化。通過仿真分析發現，耦合縫隙寬邊sl、耦合縫隙窄邊sw、饋電點參數p對天線阻抗帶寬，即反射系數S11的影響比較明顯，如圖3所示。隨著參數sl的減小，天線的阻抗帶寬增加，中心頻率向高頻移動；隨著參數sw的減小，天線的阻抗帶寬基本保持不變，中心頻率向低頻移動；隨著參數p的減小，天線的阻抗帶寬略有減小，中心頻率向高頻移動。經分析，是由于改變耦合縫隙寬邊sl、窄邊sw、饋電點參數p會影響天線的阻抗匹配，從而改變天線的諧振頻率和阻抗帶寬。因此，可以通過調節天線尺寸的三個參數sl，sw，p來實現對天線阻抗帶寬的優化。

圖3　天線參數對阻抗帶寬的影響

3.2對軸比帶寬的優化

通過仿真分析發現，超表面的三個主要參數對天線軸比性能的影響較為明顯,分別是超表面的輻射單元長度a、切角邊長b，以及單元間距c，如圖4所示。

圖4　天線參數a,b,c對軸比帶寬的影響

可以看出，隨著參數a的增加，天線的軸比帶寬略有減小，中心頻點向低頻移動；隨參數b的增加，軸比帶寬略有減小，中心頻點向高頻移動；隨著參數的c的增加，軸比帶寬基本保持不變，中心頻點向低頻移動。經分析，是由于改變超表面的三個參數可以改變超表面等效電路的等效阻抗，從而改變縫隙微帶天線加載超表面后的軸比帶寬。因此，可通過調節超表面單元的三個參數a，b，c來實現對天線軸比帶寬的優化。

同時，由于實際應用中圓極化天線需具備寬入射角特性，需考慮不同入射角度θ對軸比帶寬的影響。在天線各參數值的基礎上，圖5給出了在xoz面和yoz面不同入射角度下軸比帶寬的變化情況?？梢钥闯?，隨著xoz面入射角度θ的增大，軸比帶寬基本不變；隨著yoz面入射角度θ的增大,軸比帶寬略有減小。因此，設計的加載超表面的圓極化天線具備寬入射角特性，對入射波的角度不敏感。

圖5　xoz面和yoz面不同入射角度θ對軸比寬帶的影響

4　實測分析

圖6為加工的天線實物和測試圖。圖7、圖8、圖9分別為天線阻抗帶寬、軸比帶寬以及增益的仿真和測試結果。從圖7中可以看出，單獨的縫隙天線阻抗帶寬(S11<-10dB)為2.40GHz～2.59GHz，加載超表面后的仿真阻抗帶寬大幅增加，相較源天線帶寬擴展了一倍，為2.14GHz～2.55GHz，實測阻抗帶寬為2.22GHz～2.62GHz，相對阻抗帶寬均達到17%。加載超表面后阻抗帶寬的仿真與實測結果存在微小偏差，經分析是由于加工精度誤差等原因導致。從圖8中可以看出，加載超表面后仿真3dB軸比帶寬(AR<3dB)為2.40GHz～2.58GHz，中心頻率為2.49GHz，實測3dB軸比帶寬為2.39GHz～2.57GHz，相對軸比帶寬均達到7.2%, 仿真與實測結果非常吻合。從圖9中可以看出，天線在圓極化工作帶寬內主極化，即右旋圓極化的仿真和實測增益均大于5dB，而交叉極化，即左旋圓極化均在-10dB以下，說明該天線的極化純度較好。

圖6　天線實物及測試

圖7　天線阻抗帶寬

圖8　天線軸比帶寬

圖9　天線增益

5　結束語

本文設計了一種基于超表面的寬帶低剖面圓極化天線，天線包括下層縫隙微帶天線及上層超表面。仿真和實測結果表明：天線中心工作頻率為2.49GHz，相對阻抗帶寬達到17%，3dB軸比帶寬達到7.2%，具有較寬的阻抗及軸比帶寬，在工作頻帶內增益穩定性較好，具備良好的寬帶圓極化特性，天線整體尺寸僅為0.4λ×0.4λ×0.03λ,天線剖面較低，非常有利于與載體共形的應用。

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謝開男，1992年生，碩士。研究方向為微帶天線、圓極化天線、人工電磁材料等。

高軍男，1962年生，教授，碩士生導師。研究方向為天線與電磁兼容、人工電磁材料等。

曹祥玉女，1964年生，教授，博士生導師。研究方向為計算電磁學、天線與電磁兼容、電磁超材料等。

Design of a Wideband Low-profile Circularly Polarized Antenna Based on Metasurface

XIE Kai，GAO Jun，CAO Xiangyu，GAO Kuanliang

(Information and Navigation College, Air Force Engineering University,Xi′an 710071, China)

A wideband low-profile circularly polarized antenna design based on metasurface is proposed. The antenna consists of two layers, a metasurface composed of square units with truncated corners is placed on the top layer while using a traditional linearly polarized microstrip slot antenna as the other one. The metasurface′s operational principle of switching linearly polarized wave into circularly polarized wave is analyzed, and the parameters of the antenna are optimized according to their influence on the band parameters. Simulated results show that the antenna can radiate circularly polarized wave and its impedance bandwidth is broaden by loading metasurface. The relative impedance bandwidth and 3 dB axial ratio bandwidth can reach 17% and 7.2%, respectively. To verify the effectiveness of the antenna design, the prototype of antenna is fabricated and measured, and the measured results agree well with the simulation, which demonstrates the antenna's satisfying property of wideband circular polarization. The antenna is favorable for conformal applications as it keeps the 3D size of only 0.4λ×0.4λ×0.03λ.

metasurface；microstrip slot antenna；low profile；wideband；circularly polarized antenna

10.16592/ j.cnki.1004-7859.2016.08.014

國家自然科學基金資助項目(61271100, 61471389, 61501494); 陜西省自然科學基礎研究項目(2012M8003)

高軍Email：gigi9694@163.com

2016-05-04

2016-07-14

TN821+.1

A

1004-7859(2016)08-0059-05