加裝導流板的舀勺式馬鈴薯播種機排種器性能分析與試驗

呂金慶，王英博，李紫輝，兌 瀚，劉中原，李季成，孫 賀，彭曼曼

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加裝導流板的舀勺式馬鈴薯播種機排種器性能分析與試驗

呂金慶，王英博，李紫輝，兌 瀚，劉中原，李季成，孫 賀，彭曼曼

（東北農業大學工程學院，哈爾濱 150030）

馬鈴薯播種機排種器的投種角度、速度、高度以及種薯與土壤接觸后的彈跳等對馬鈴薯排種器播種質量影響較大，針對上述問題，該文研制了舀勺式馬鈴薯排種器的投種結構，設計加裝了導流板。通過對導流板的性能分析、種薯投種過程及種薯與溝底碰撞過程的運動學分析，確定了影響播種效果的因素；以主動輪轉速、機組前進速度、投種高度為主要因素，株距變異系數、漏播率、重播率為試驗指標進行田間試驗，并進行了旋轉正交試驗回歸分析。試驗結果表明：經參數優化后的馬鈴薯排種器具有較好的播種質量，當主動輪轉速為42 r/min、前進速度為1.2 m/s、投種高度為640 mm時，其株距變異系數平均值為12.5%、漏播率平均值為2.21%、重播率平均值為3.56%，其標準均高于傳統的舀勺式排種器，播種效果提升顯著（<0.01）。該研究為馬鈴薯排種器技術進步提供了參考。

農業機械；農作物；試驗；馬鈴薯；排種器；導流板；彈跳；株距變異系數

0 引 言

隨著馬鈴薯主食化進程的推進，馬鈴薯作為中國第四大糧食作物，其種植面積還將進一步擴大[1-3]。馬鈴薯單產量較低，除了馬鈴薯品種的因素外，機械化作業水平也是影響馬鈴薯產量的重要原因之一，其中較低的播種機械化水平嚴重制約了馬鈴薯產量的提高[4-7]。

在馬鈴薯機械化播種過程中，排種器的供種、取種、清種和投種過程均對播種質量有著不同程度的影響[8-9]。其中在投種過程中的投種角度、投種速度和投種高度，對播種后種薯落地位置和彈跳距離有著較大的影響，這也直接影響了馬鈴薯的播種效果[10-12]。國外的馬鈴薯排種器發展較迅速、種類較多，針刺式和勺帶式排種器由于其較高的工作效率得到了廣泛應用，但種薯落地后彈跳較遠，導致株距不均的現象[13-15]。國內的馬鈴薯排種器應用較多的為舀勺式排種器[16]，但是在投種時，由于機具自身的前進速度，對種薯的投種角度和投種速度影響較大，導致種薯落地后速度較大、彈跳距離較遠、降低了播種的株距穩定性和播種質量[17]。為解決上述問題，本文在舀勺式馬鈴薯排種器的基礎上，加裝導流板，以平衡播種過程中的前進速度，提升播種效果。

通過對導流板的性能分析，以及整個種薯下落過程與落地后碰撞彈跳過程的運動學分析，采用對比試驗的方法，分析不同因素對播種效果的影響，以獲取影響馬鈴薯播種機排種器重播率、漏播率及株距變異系數等參數的定性規律，驗證加裝導流板能顯著提升馬鈴薯播種機排種器的播種性能。

1 整體結構及工作原理

1.1 整體結構

該排種器主要由導種部件1、排種架2、主動輪3、清種部件4、排種導板5、排種帶6、充種箱7、從動輪8、擋種部件9、導流板10組成。整體的結構如圖1所示。

1.2 工作原理

排種帶由傳動系統驅動主動輪進行動力傳遞，排種帶上固定有交錯排列的兩列舀勺，舀勺舀取充種箱中的種薯，隨著排種帶一起運動；擋種部件將舀勺間多余的種薯撥落，當舀勺中有多余一個種薯時，安裝在主動輪下部的清種裝置將多余種薯振落；種薯越過主動輪后，在重力的作用下，落到前一個舀勺的背面，沿著排種導板運動，防止種薯自由掉落，當運動到排種點后，種薯脫離舀勺，掉落的種薯與導流板接觸，沿著導流板的曲面進行運動，而后落入田間，舀勺轉過從動帶輪，繼續準備下一次的播種。

2 導流板的性能分析

2個導流板對稱安裝在排種器的出口位置，導流板與下落的種薯接觸，改變種薯的速度方向和大小，從而改變種薯在排種過程中的運動過程。導流板用尼龍材料注塑形成，能有效的減小與種薯接觸的滾動摩擦力；為了減小種子落入土壤后彈跳距離較大，以及投種時由于正碰對種薯造成損傷，導流板厚度由上到下逐漸增加，其側面為曲面的形式，具體結構如圖2所示，根據文獻所述，最小位移發生在碰撞角度為75°～80°[18]。因此，將導流板工作曲面的傾斜角度為15°。為了配合排種架的安裝，將導流板的整體彎折角度設置為116°，彎折半徑為48 mm。

本文選取整薯為研究對象，將整個種薯理想化為質地均勻的球體；種薯與舀勺脫離后，與導流板接觸，沿著導流板曲面下落，其運動為空間形式，以左側導流板為例，分別建立以種薯質心為原點的2個坐標系，如圖3所示。

注：m為種薯的質量，kg；α0為導流板曲面傾角，(°)；F1為種薯受到的支持力，N；Ff為種薯所受的滾動摩擦力，N；g為重力加速度，m·s-2。Note: m is quality of potato, kg; α0 is camber dip angle of flow deflector, (°); F1 is support force for potato, N; Ff is friction force of potato; g is acceleration of gravity, m·s-2.a. 種薯受力示意圖a. Schematic diagram of force on potato注：vxα為種薯在Oxy內投影的Ox方向分速度，m·s-1；vyα為種薯在Oxy內投影的Oy方向分速度，m·s-1。Note: vxα is the velocity of Ox direction for potato velocity projection in plane Oxy, m·s-1; vyα is the velocity of Oy direction for potato velocity projection in plane Oxy, m·s-1.b. 種薯在導流板運動水平面速度投影示意圖b. Schematic diagram of projection of velocity in horizontal plane of potato flowing on flow deflector

在平面內，種薯的受力如圖3a所示。

（2）

（3）

式中為種薯的質量，kg；0為導流板曲面傾角，(°)；1為曲面對種薯的支持力，N；F為種薯所受的滾動摩擦力，N；為滾動摩擦系數；為重力加速度，m/s2。

由式（1）可知，種薯在導流板上的運動為沿著曲面的直線加速運動，其速度方向沿著曲面傾斜的方向，與豎直方向呈15°。

將種薯的運動速度在水平面內投影，如圖3b所示，方向正向為與機具方向相反的方向，速度可以分解為沿著方向的速度v和方向的速度v。種薯方向的速度v，可使種薯向靠近排種器中間的方向運動，即兩列排種帶舀取的種薯交替落在對稱的導流板后，可減小落入溝底的種薯縱向距離，落入壟溝內的種薯表現形式近似為一列；種薯方向的速度v，與在播種時排種器運動的方向相反，能夠抵消部分速度，從而減小種薯落入田間的水平分速度，減小種薯落入溝底后的運動距離。導流板的設置還影響了種薯脫離排種器的速度，繼而對種薯后續的下落和彈跳過程的軌跡也產生了影響。

3 種薯下落過程與種薯溝底碰撞過程的運動學分析

3.1 種薯下落過程的運動學分析

在種子下落的過程中，與土壤接觸后會產生彈跳，根據文獻[18]中所敘述，種子與土壤接觸發生彈跳后，其彈跳具有空間性質，且種薯向每個方向彈跳的可能性大小相等；彈跳后的位移量不一致，方向不同，即會導致播種株距變異系數大、種薯間距合格指數低，同時不規則的彈跳過程也會增加重播率和漏播率[19-23]，種薯彈跳不可避免，可以通過對運動參數的分析，盡量減少彈跳的距離，保證播種效果。

種薯與導流板接觸，在重力的作用下，沿著曲面運動脫離導流板，之后的運動軌跡與種薯在導流板的運動處于同一平面內，為了便于研究空氣阻力存在時的種子運動規律，建立如圖4所示的000定坐標系，分析種薯脫離排種器后的運動情況，初始時刻為0=0，原點0為種薯脫離排種器的初始位置重合。

式中為空氣阻力，N；()為阻力方向下與速度有關的函數關系式。

（5）

且初始時刻：

建立以種薯質心為原點的11y1二維動坐標系，種子質心所在點的軌跡的切線和法向為動坐標系的坐標軸，如圖4所示。

（7）

式中1為投種位移軌跡，m；1為投種過程速度，m/s；為時間，s。

分別將作用在薯塊上的重力、空氣阻力在動坐標系下進行投影，如式（9）所示。

式中=()為軌跡曲率半徑，m；為動坐標系11軸與豎直向下方向的夾角，(°)，=()。

求得質心在動坐標系中的運動微分方程式（10）

初始條件

（11）

式中v1為在投種點的速度，m/s；1為在投種點速度方向與水平軸00的夾角，(°)；v0為種薯在投種點在00方向的速度，m/s；v0為投種點在00方向的速度大小，m/s。

由式（9）—（12）得出下落過程薯塊質心（1,1）在定坐標系中的運動坐標的運動軌跡方程為

（13）

式中1表示種薯投種運動過程在00方向的位移，m；1表示種薯投種運動過程在00方向的位移，m。為時間參數。

由式（13）可知，種子下落后落地點的位置、落地時刻的速度與初始投種速度、機具的前進速度和投種的高度有關，上述因素均能影響到種薯反彈后的初始速度大小與方向，進而影響種薯彈跳后的偏移程度。

3.2 種薯與溝底碰撞過程的運動學分析

種薯由排種器投種落到地表時，與地表發生碰撞，從而改變運動速度和方向發生彈跳，圖5為種薯與溝底碰撞過程運動學分析。本文做如下假設：發生彈跳后的種薯運動軌跡仍與下落軌跡處于同一豎直平面，發生碰撞的平面為水平面，且忽略掉種薯自身旋轉作用，種薯發生碰撞彈跳后的彈跳角2與入射角4大小相同[24-27]。

以碰撞點2為圓心建立如圖5所示的定坐標系222；彈跳后，建立以種薯的質心為原點，運動軌跡的切線和法線為橫縱坐標軸的動坐標系333。

（15）

（16）

式中2為彈跳過程位移軌跡，m；2為彈跳過程速度，m/s；3表示動坐標系33軸與豎直向下方向的夾角，(°)，33()。

求得種薯質心在動坐標系中的運動微分方程

初始條件

（18）

式中v2為種薯反彈后的初速度，m/s；為碰撞恢復系數。3為入射速度，m/s。

由式（17）、式（18）得出碰撞彈跳過程薯塊質心（2,2）在定坐標系中運動的軌跡方程為

式中2表示種薯碰撞彈跳過程在00方向的位移，m；2表示種薯碰撞彈跳過程在00方向的位移，m。

從式（19）可知，在導流板結構確定后，影響彈跳距離的因素包括種薯發生碰撞彈跳后的彈跳角2、動坐標系33軸與豎直向下方向的夾角3彈跳過程速度2；而2、3與種薯發生碰撞彈跳前的入射角4和投種速度v1有關，2與入射速度3有關；影響投種初始速度v1、入射速度3的因素為機具的主動輪轉速、前進速度與投種高度。

因此，主動輪轉速、前進速度與投種高度直接影響著投種過程種薯的位置與種薯落地彈跳后的位置，進而直接影響排種器播種質量，其具體的表現形式為重播率、漏播率及株距變異系數的大小。下文采用旋轉回歸正交試驗、對比試驗的方法，對影響馬鈴薯播種機排種器重播率、漏播率和株距均勻性的因素，及各因素顯著性進行分析，研究各個因素對指標的影響規律。

4 田間試驗

4.1 試驗條件

2015年9月和2016年5月在黑龍江省農業科學院試驗基地，進行加裝導流板的舀勺式馬鈴薯播種機種器的田間試驗。試驗前耕整地平整，土壤為普通黑土，土壤堅實度為63.2 kPa，土壤含水率為17.0%；播種機的配套動力為59.6 kW的拖拉機；試驗種薯選用東農303品種，單個種薯的平均三軸尺寸大小為45.1 mm×36.2 mm×25.1 mm，形狀指數為205.8，平均質量為24.38 g，平均含水率為76.2%，凈度>99%，田間作業及測量過程如圖6所示。

a. 試驗過程a. Experimental processb. 結果測量b. Results measure

4.2 評價指標

參照《GB/T 6242-2006 種植機械馬鈴薯種植機試驗方法》規定的試驗方法，考察加裝導流板的舀勺式馬鈴薯播種機排種器的播種性能。種薯落地后的彈跳將直接影響排種器排種質量，其排種質量的具體表現形式為排種器的重播率、漏播率及株距變異系數的大小。以主動輪轉速、前進速度和投種高度為試驗因素，株距變異系數、漏播率和重播率為試驗指標，進行二次正交旋轉組合試驗，每組試驗重復3次，計算測量結果的平均值[28]；播種后，選取每次播種過程中，一行的5個測量段進行數據采集，每段測量20個種薯的間距，每兩個測量段相距30 m，共選取100個種薯進行株距測量，計算出株距變異系數、重播率和漏播率。

4.3 試驗方案與結果分析

4.3.1 二次旋轉正交組合試驗設計

進行（三因素）二次旋轉正交組合試驗，以株距變異系數、漏播率和重播率為試驗指標，各因素的水平范圍為：主動輪轉速32～52 r/min，前進速度0.60～1.40 m/s，投種高度600～800 mm。地輪將動力通過傳動裝置傳遞給主動輪，在進行試驗時，可以通過調整中間傳動裝置改變不同的主動輪轉速，選取試驗所需水平值，進行田間試驗的過程中，可根據不同的實際情況對清種裝置進行調節。通過試驗，對影響株距變異系數、漏播率和重播率的因素進行顯著性的分析，根據實際需要對各個參數組合進行優化，試驗因素水平編碼表如表1所示，試驗方案及試驗結果如表2所示。

表1 試驗因素水平及其編碼表

注：選取中心點的試驗次數為9次。

Note: Number of tests for the center point is 9 times.

表2 試驗方案及試驗結果

4.3.2 試驗結果分析與回歸模型建立

利用Design Expert 8.0.6軟件對試驗結果進行二次回歸分析，并進行多元回歸擬合，得到株距變異系數1、漏播率2、和重播率3,3個試驗指標的回歸方程，并檢驗其顯著性。

1）株距變異系數1的顯著性分析

通過對試驗數據的分析和擬合，株距變異系數1方差分析如表3所示。由表3可知，試驗整體模型極顯著（<0.01），主效應中前進速度2對于試驗指標株距變異系數1影響最大，交互項中前進速度與主動輪轉速的交互項12對指標影響最大，主動輪轉速1、投種高度3、主動輪轉速與投種高度的交互項23均有顯著或較顯著影響，其他各項不顯著。各因素對株距變異系數影響的主次順序是2>1>3。將其中不顯著的交互作用項的回歸平方和、自由度并入殘差項，再次進行方差分析，結果如表3所示。得到各因素對株距變異系數1影響的回歸方程如式（20）所示。

式中1為主動輪轉速r/min；2為前進速度m/s；3為投種高度，mm。

對上述回歸方程進行失擬性檢驗，如表3所示，其中>0.1，不顯著。證明試驗指標和試驗因素存在顯著的二次關系。

2）漏播率2的顯著性分析

通過對試驗數據的分析和擬合，漏播率2方差分析如表3所示。由表3可知，試驗整體模型極顯著，主效應中主動輪轉速1對于試驗指標漏播率2影響最大，交互項中主動輪轉速與投種高度的交互項13對指標影響最大，前進速度2、投種高度3及3個因素的二次項均有顯著和較顯著影響，其他各項不顯著。各因素對漏播率影響的主次順序是1>2>3。將其中不顯著的交互作用項的回歸平方和、自由度并入殘差項，進行方差分析，結果如表3所示。得到各因素對漏播率2影響的回歸方程如式（21）所示。

對上述回歸方程進行失擬性檢驗，如表3所示，其中>0.1，不顯著。證明試驗指標和試驗因素存在顯著的二次關系。

3）重播率3的顯著性分析

通過對試驗數據的分析和擬合，重播率3方差分析如表3所示。由表3可知，試驗整體模型極顯著，主效應中主動輪轉速1對于試驗指標重播率3影響最大，交互項中前進速度與主動輪轉速的交互項12對指標影響最大，前進速度2、投種高度3、主動輪轉速的二次項均有顯著和較顯著影響，其他各項不顯著。各因素對重播率影響的主次順序是1>3>2。將其中不顯著的交互作用項的回歸平方和、自由度并入殘差項，進行方差分析，結果如表3所示。得到各因素對重播率3影響的回歸方程如式（22）所示。

對上述回歸方程進行失擬性檢驗，如表3所示，其中>0.1，不顯著。證明試驗指標和試驗因素存在顯著的二次關系。

4.3.3 響應曲面分析

通過Design-Expert 8.0.6 軟件對數據的處理，得出主動輪轉速、前進速度、投種高度之間的顯著和較顯著交互作用對株距變異系數、漏播率、重播率3個試驗指標影響的響應曲面，如圖（7）－圖（9）所示。

對于株距變異系數1，當投種高度為700 mm時，主動輪轉速和前進速度的交互作用影響如圖7a所示。當主動輪轉速一定時，前進速度與株距變異系數呈負相關，其最優的前進速度范圍為0.95～1.24 m/s；當前進速度保持一定時，主動輪轉速與株距變異系數呈負相關，其最優的主動輪轉速范圍為44.5～47.9 r/min；在機具作業過程中，前進速度為影響株距變異系數的主要因素。前進速度與投種高度的交互作用影響如圖7b所示。對于機具主動輪轉速為42 r/min時，當投種高度保持不變時，前進速度與株距變異系數呈負相關，其最優的速度范圍為0.95～1.24 m/s；當主動輪轉速保持一定時，投種高度與株距變異系數呈正相關，其最優的投種高度為640.5～700.0 mm，其中投種高度是影響指標的主要因素。

表3 株距變異系數、漏播率及重播率的方差分析表

注： “***”表示極顯著（<0.01）；“**”表示顯著（0.01≤<0.05）；“*”表示較顯著（0.05≤<0.1），下同。

Note: “***” means highly significant (<0.01); “**” means very significant (0.01≤<0.05); “*” means significant (0.05≤<0.1), the same below.

對于漏播率2，當前進速度為1 m/s時，主動輪轉速和投種高度的交互作用影響如圖8所示，當投種高度一定時，漏播率隨著主動輪轉速的增加，先減小后增加，其最優的主動輪轉速范圍為36.1～44.5 r/min；當主動輪轉速一定時，漏種率隨著投種高度的增加，先減小后增加，其最優的投種高度為640.5～759.5 mm。2個交互作用項中主動輪轉速為影響試驗指標的主要因素。

對于重播率3，當投種高度為700 mm時，主動輪轉速和前進速度的交互作用影響如9所示，當前進速度一定時，主動輪轉速與重播率呈負相關，其最優的主動輪轉速范圍為43.0～47.9 r/min；當主動輪轉速保持一定時，前進速度與重播率呈負相關，其最優的前進速度為0.97～1.24 m/s；2個交互作用項中前進速度為影響試驗指標的主要因素。

為獲得排種器最佳排種性能作業參數，利用Design Expert 8.0.6軟件中的優化模塊對上述3個回歸模型進行約束目標優化求解，根據播種機的實際工作條件、作業要求及相關理論的分析選擇優化的約束條件[29]。目標及約束函數：

對目標函數中的3個參數進行優化求解，能夠得到多種參數組合?？紤]到實際的工作要求，為滿足馬鈴薯種植的農藝要求，得到優化結果為：當主動輪轉速為41.29～43.33 r/min，前進速度為1.2～1.3 m/s，投種高度為640.0～667.5 mm時，理論的株距變異系數范圍為12.1%～12.6%，漏播率范圍為2.01%～2.25%，重播率范圍為3.5%～3.9%。

4.4 驗證試驗

4.4.1 試驗條件

試驗地點為黑龍江省農業科學院試驗基地。土壤為平整地表，含水率為18.2%。以文獻[30]中的試驗方法進行試驗，試驗重復3次，取均值，試驗方法與田間試驗相同。

4.4.2 試驗結果與分析

經過參數優化的馬鈴薯播種機排種器性能指標與文獻[31]中規定的指標值對比，以及與傳統的舀勺式排種器結果性能對比、方差結果如表4所示[30-31]。播種機的參數選擇為主動輪轉速42 r/min、前進速度1.2 m/s、投種高度640 mm。試驗結果表明，經過參數優化的馬鈴薯排種器株距變異系數平均值為12.5%、漏播率平均值為2.21%、重播率平均值為3.56%，與所得的優化結果基本一致，且優于相應的國家標準；相較于傳統的舀勺式馬鈴薯排種器，裝有導流板的排種器的株距變異系數降低了4.8%，漏播率降低了1.19%，重播率降低了0.22%；加裝導流板對于排種器的各個作業指標的影響均為極顯著（<0.01）。這是由于導流板的安裝抵消了部分機具的前進速度，減小了水平速度，減小種薯落入溝底后的水平距離。投種高度的設置較低，主動輪轉速較小，減少了種薯在與土壤平面發生接觸時的入射角度和速度，從而減小了種薯的彈跳距離，驗證了公式的合理性。試驗驗證了優化參數的合理性，按照優化后的參數進行作業能夠滿足要求。

表4 優化后機具作業性能比對

5 結論與討論

舀勺式馬鈴薯播種機排種器下部加裝導流板，減少了種薯落入溝底的縱向距離，使落入壟溝內的種薯表現形式近似為一列；導流板能有效減小種薯落入田間的水平分速度，減小種薯落入溝底后彈跳距離。通過對排種器投種彈跳過程的運動學分析，得出了影響種薯落地后彈跳距離的因素為投種角度、投種速度、投種高度。

對安裝有導流板的舀勺式馬鈴薯排種器進行了二次正交旋轉組合的田間試驗，建立了試驗指標與影響因素間的回歸模型。通過對比試驗驗證了安裝有導流板的排種器的播種性能，當主動輪轉速為42 r/min、前進速度為1.2 m/s、投種高度為640 mm時，排種器株距變異系數平均值為12.5%、漏播率平均值為2.21%、重播率平均值為3.56%，優于相應的國家標準；相較于傳統的排種器，株距變異系數降低了4.8%，漏播率降低了1.19%，重播率降低了0.22%，驗證了加裝導流板能顯著提高排種器的播種精度及理論公式的合理性。在種薯播種過程中，種薯與土壤接觸后彈跳過程的分析將在后續研究中分不同品種、不同土壤類型進行具體計算和分析。

本文通過導流板的性能分析、對種薯排種過程的運動學分析，為馬鈴薯播種機排種器技術進步提供了參考。

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Performance analysis and experiment of cup-belt type patato seed-metering device with flow deflector

Lü Jinqing, Wang Yingbo, Li Zihui, Dui Han, Liu Zhongyuan, Li Jicheng, Sun He, Peng Manman

(150030,)

In order to enhance seeding accuracy and seeding quality of potato, this paper analyses and tests the bouncing and casting process of the cup-belt type potato seed-metering device and the performance of flow deflector. The cup-belt type potato seed-metering devices have the problems such as the nonuniformity of plant spacing, and the higher replay rate and missing rate due to different casting angle, casting speed, casting height and potato bouncing when contacting with furrow. This paper contains the main structure and working principle of cup-belt type potato seed-metering device, and the working principle of the flow deflector is that potato drops out from seed-metering device to the deflector, and then flows along the surface. The flow deflector can reduce longitudinal distance that potato drops into furrow to make the form of potato seed in approximately one column. Flow deflector can also reduce the horizontal velocity of potato seed to decrease the distance of potato dropping into furrow. During the sowing process of seed-metering device, in addition to the contact with the flow deflector, bouncing after contact with soil will also have an influence on seeding results. In the event of seed bounce, the images of bounce process have spatial properties, a circular point uniform density of position of potato in furrow after bounce was formed, each bounce direction has the same possibility after jumping, and the displacement of potato after bounce is inconsistent. The above phenomenon will lead to a higher coefficient of variation for sowing spacing, and a lower qualified rate of seeding. The process of irregular bounce will also increase the replay rate and missing rate. This paper also obtains the main factors that influence bounce distance through the kinematic analysis of casting and bouncing process during potato seeding. The field experiment was carried out; the rotational speed of the driving pulley, the forward speed of the device, and the seed casting height were taken as the experiment factors, and the coefficient of variation of row spacing, the missing rate and the replay rate as the test indices. The test was implemented in Heilongjiang Academy of Agricultural Sciences in September, 2015 and May, 2016. Potato in this test was prepared by Northeast Agricultural University, the shape index of potato was 205.8, and the average mass of potato was 24.38 g. The experimental data were processed and optimized by software Design-Expert 8.0.6. The test result showed the primary and secondary order of influencing factors for each test index. For the coefficient of variation of row spacing, the order was the forward speed of the device, the rotational speed of driving pulley and the casting height of potato seed. For the missing rate, the order was the rotational speed of the driving pulley, the forward speed of the device and the casting height of potato seed. The order for the replay rate was as follows: The rotational speed of the driving pulley, the forward speed of the device and the casting height of potato seed. And results also showed that the coefficient of variation of row spacing was 12.5%, the missing rate was 2.21% and the replay rate was 3.56%, when the rotational speed of driving pulley was 42 r/min, the forward speed of the device was 1.2 m/s and the potato casting height was 640 mm. This device had a good seeding effect compared with the national standards. Through the performance analysis of flow deflector, the theoretical analysis of the casting progress and bouncing process of potato, and the field experiment, it has been verified that the cup-belt type potato seed-metering device which has been optimized can enhance the potato seeding accuracy and sowing effect. This research not only provides the theoretical and technical reference for improvement and optimization of potato seed-metering devices, but also other precision sowing seed-metering devices.

agriculture machinery; crops; experiments; potato; seed-metering device; flow deflector; bounce; coefficient of variation of row spacing

10.11975/j.issn.1002-6819.2017.09.003

S233.2

A

1002-6819(2017)-09-0019-10

2016-11-16

2017-04-05

十三五國家重點研發計劃智能農機裝備專項“薯類高效收獲技術與裝備研發”(2016YFD0701600)；現代農業產業技術體系建設專項資金（CARS-10-P22）；黑龍江省重大科技攻關項目“馬鈴薯規?；N植關鍵技術裝備研究”(GA15B401)

呂金慶，男，黑龍江哈爾濱人，研究員，國家馬鈴薯產業技術體系崗位科學家，主要從事馬鈴薯新型技術及裝備方面研究。哈爾濱 東北農業大學工程學院，150030。Email：ljq8888866666@163.com

呂金慶，王英博，李紫輝，兌 瀚，劉中原，李季成，孫 賀，彭曼曼. 加裝導流板的舀勺式馬鈴薯播種機排種器性能分析與試驗[J]. 農業工程學報，2017，33(9)：19－28. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.09.003 http://www.tcsae.org

Lü Jinqing, Wang Yingbo, Li Zihui, Dui Han, Liu Zhongyuan, Li Jicheng, Sun He, Peng Manman. Performance analysis and experiment of cup-belt type patato seed-metering device with flow deflector[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2017, 33(9): 19－28. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2017.09.003 http://www.tcsae.org