飛片式無起爆藥雷管飛片材料與加速膛匹配關系研究

張冬冬，黃寅生，李 瑞，王俊杰，葛夢珠，陳世雄，張輝建，何亞麗

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飛片式無起爆藥雷管飛片材料與加速膛匹配關系研究

張冬冬1，黃寅生1，李 瑞2，王俊杰1，葛夢珠1，陳世雄3，張輝建1，何亞麗1

(1.南京理工大學化工學院, 江蘇南京，210094；2. 南京理工大學智能彈藥技術國防重點實驗室，江蘇南京，210094；3.貴州九聯民爆器材發展股份有限公司，貴州貴陽，550000)

基于一種新型飛片激發裝置的無起爆藥雷管，通過實驗研究了鋁、鈦、鋼和銅4種飛片材料在不同加速膛直徑和高度下對雷管爆轟性能的影響。研究結果表明：鋁、鈦、鋼和銅飛片經不同高度加速膛加速后，具有不同的起爆能力；鋁和鈦飛片的起爆能力相近，鋼和銅飛片的起爆能力接近；加速膛過長或過短、第2裝藥密度過高或過低都不利于雷管爆轟，而飛片直徑的變化對飛片起爆能力影響不大。

無起爆藥雷管；飛片材料；飛片直徑；加速膛

無起爆藥雷管通過一定技術，利用猛炸藥代替雷管的起爆藥，相比傳統雷管具有高安全性和無污染的特點[1-2]。目前無起爆藥雷管主要分為燃燒轉爆轟式[3-4]和飛片式[5-6]。其中，飛片式無起爆藥雷管采用飛片激發裝置代替傳統起爆藥。飛片在激發裝置產生的高溫高壓氣體和加速膛共同作用下被剪切驅動形成高速飛片，經加速膛加速后沖擊壓縮管內非均相炸藥，形成大量不同溫度和不同延滯期的熱點，熱點產生的能量在不同時間加強，形成越來越多的熱點，最后達到全部爆轟[7]。由飛片速度及脈沖能量理論分析可知[8]，飛片材料和加速膛孔徑不同，飛片達到最大速度的最佳加速距離不同，產生的脈沖能量大小也不相同。因此，飛片材料與加速膛結構參數（加速膛高度和孔徑）的匹配關系對飛片激發裝置中飛片輸出速度及雷管的爆轟性能有著重要的影響。為此，在本課題組前期設計的一種新型飛片激發裝置無起爆藥雷管結構[9]基礎之上，通過實驗研究了不同飛片材料下加速膛結構參數對雷管爆轟性能的影響。

1 飛片式無起爆藥雷管的結構

8#飛片式無起爆藥瞬發電雷管的裝藥結構如圖1所示。

圖1 飛片式無起爆藥雷管結構示意圖

在帶有臺階的雷管殼底部依次壓入第1裝藥（PETN（太安），370 mg，裝藥密度=1.60 g/cm3）和第2裝藥（PETN，100 mg）。第2裝藥上端放入內部帶有通孔的加速膛。加速膛底部與雷管臺階接觸定位，外徑與雷管內徑緊密配合。加速膛上端依次放入飛片及裝有激發藥的內帽（激發藥為造粒RDX，裝藥量135 mg）。飛片、加速膛和內帽之間緊密接觸。內帽上端裝入帶有封口塞的點火頭卡口，完成飛片式無起爆藥雷管的制備。

為了研究飛片材料與加速膛結構參數（加速膛高度和孔徑）的匹配關系，分別選擇鋁、鈦、鋼、銅作為飛片材料進行試驗研究。采用5 mm鉛板穿孔實驗，通過改變第2裝藥密度對不同飛片材料在不同加速膛高度和孔徑下的雷管爆轟性能進行驗證。

2 實驗結果與討論

2.1 飛片材料與加速膛高度的配比關系

飛片在激發藥燃燒壓力和加速膛內壁的共同作用下被剪切驅動，剪切飛片首先在加速膛中加速?？諝庾枇图铀偬艃缺谀Σ恋墓餐饔?，使得飛片飛行一定距離時速度達到最大，此后飛行速度逐漸降低。因此，存在最佳的加速膛高度。實驗中，飛片厚度為0.2mm，加速膛孔徑為2.5mm。表1~2分別為不同飛片材料在不同加速膛高度下的鉛板穿孔實驗結果。

表1 鋁和鈦飛片在不同加速膛高度下的鉛板穿孔實驗

Tab.1 Lead plate test of aluminum and titanium flyer under different accelerator barrel heights

表2 鋼和銅飛片在不同加速膛高度下的鉛板穿孔實驗

Tab.2 Lead plate test of steel and copper flyer under different accelerator barrel heights

由表1~2可看出，在加速膛直徑為2.5mm、飛片厚度為0.2 mm的條件下，加速膛長度為3.0 mm和3.3 mm時，鋁飛片能夠使雷管發生爆轟的第2裝藥密度分別為0.86~1.21 g/cm3和1.31~1.42 g/cm3；鈦飛片使雷管發生爆轟的第2裝藥密度分別為0.86~1.24 g/cm3和1.29~1.40 g/cm3；在加速膛長度為2.5 mm和2.8 mm時，鋼飛片能夠使雷管發生爆轟的第2裝藥密度分別為0.86~1.21 g/cm3和1.42~1.52 g/cm3；銅飛片能夠使雷管發生爆轟的第2裝藥密度分別為0.86~1.19 g/cm3和1.41~1.49 g/cm3。從飛片能夠起爆的第2裝藥密度范圍可以看出鋁和鈦飛片、銅和鋼飛片的起爆能力相近。同時，由表1和表2可以看出，飛片材料確定以后，加速膛只有在適當高度時才能起爆雷管第2裝藥，雷管發生爆轟。加速膛過長或過短，飛片均不能起爆第2裝藥，雷管發生半爆。這是由于飛片在激發藥燃燒產生的氣體壓力和加速膛內壁的共同作用下被剪切驅動，剪切飛片首先在加速膛中加速。加速膛高度過小時，飛片在加速膛中加速后速度較低，不足以沖擊起爆第2裝藥，雷管發生半爆；加速膛高度增至適當高度，飛片在加速膛中加速至大于第2裝藥的臨界起爆速度時沖擊第2裝藥，雷管發生爆轟；加速膛高度進一步增加，飛片飛行距離增加，這時激發藥燃燒產生氣體壓力降低，同時由于空氣阻力和加速膛內壁摩擦的共同作用，使得飛片速度不斷降低，最后飛片運動到第2裝藥表面時，由于速度過低而不能起爆第2裝藥，雷管發生半爆。不同材料飛片經相同高度加速膛加速后起爆能力不同。這是由于不同材料飛片所需的剪切力和飛片質量不同，使得不同材料飛片經相同高度加速膛加速后獲得的沖擊炸藥的能量不同，因而具有不同的起爆能力。

從表1~2可以看出，不同材料飛片在高度適當的加速膛中加速后，第2裝藥密度在一定范圍內雷管發生爆轟，第2裝藥密度過高、過低均不利于裝藥爆轟，雷管發生半爆。這是由于飛片經加速膛加速后對第2裝藥沖擊壓縮，在第2裝藥中形成熱點，如果這些熱點溫度足夠，則經過各自所需的延滯期后發生局部爆炸反應，其中溫度高且延滯期極短的熱點放熱較快，能跟上沖擊波并加強沖擊波；即使延滯期較長的熱點經過一段時間后放出的熱量也能補充給初始沖擊波，使衰減緩慢。這等于有許多溫度與不同延滯期的局部熱點爆炸，在不同的時間加強初始沖擊波，從而形成更多的熱點，最后達到全部爆轟[7]。

根據彈塑性空穴閉合模型推導出多孔藥柱熱點溫度增量為[10]：

式（1）中：c為炸藥比熱容；0為初始裝藥密度；為藥柱壓力；0為彈性極限壓力；0為藥柱初始孔隙度；為藥柱孔隙度。

假定第2裝藥的比熱容c為常數，由式(1)可看出，第2裝藥密度過高時，相應初始孔隙率過小，在相同的飛片能量沖擊壓縮作用下，相應的第2裝藥熱點溫升越小，不利于第2裝藥發生爆轟。當第2裝藥密度過低時，單位體積內藥粒個數過少，使得形成的熱點數量較少，單位體積炸藥釋放的能量減小，不利于沖擊波形成，進而不利于第2裝藥爆轟，雷管發生半爆。

2.2 飛片材料與加速膛孔徑的配比關系

由飛片速度理論分析可知，飛片直徑增大使得飛片質量和剪切飛片消耗的能量增加，飛片的極限速度降低，撞擊炸藥產生的脈沖能量降低[11]。為此對不同材料飛片在不同加速孔徑下進行實驗，實驗過程中，飛片厚度統一為0.2mm，鋁、鈦飛片雷管加速膛高度為3.3mm，鋼、銅飛片雷管加速膛高度為2.8mm。實驗結果如表3~4所示。

表3 鋁和鈦飛片在不同加速膛孔徑下的鉛板穿孔實驗

Tab.3 Lead plate test of aluminum and titanium flyer under different accelerator barrel diameters

由表3可看出，直徑為2.0 mm、2.5 mm和3.0 mm的鋁飛片經3.3 mm高度的加速膛加速后沖擊起爆第2裝藥密度分別為1.31~1.41g/cm3、1.31~1.42 g/cm3和1.31~1.40 g/cm3，而鈦飛片經過3.3 mm高度的加速膛加速后沖擊起爆第2裝藥密度分別為1.31~1.40 g/cm3、1.29~1.40 g/cm3和1.31~1.42 g/cm3。

表4 鋼和銅飛片在不同加速膛孔徑下的鉛板穿孔實驗

Tab.4 Lead plate test of steel and copper flyer under different accelerator bore diameters

從表4可以看出，直徑為2.0mm、2.5mm和3.0mm的鋼飛片經過2.8mm高度的加速膛加速后起爆第2裝藥密度分別為1.41~1.53g/cm3、1.42~1.52 g/cm3和1.42~1.51 g/cm3，而銅飛片經過2.8mm高度的加速膛加速后起爆第2裝藥密度分別為1.40~1.48g/cm3、1.41~1.49g/cm3和1.41~1.51g/cm3。由實驗結果可知，鋁、鈦、鋼和銅飛片直徑的變化對沖擊起爆第2裝藥密度影響不大，即加速膛孔徑的變化對飛片起爆能力沒有太大影響。這是由于飛片直徑增加雖然導致飛片質量增大，但同時激發藥燃燒產生的高壓氣體剪切飛片的作用面增大，即飛片直徑的增加提高了激發藥的能量利用率，因此飛片直徑變化對飛片的起爆能力沒有太大影響。從飛片能夠起爆第2裝藥密度的范圍可以看出鋁和鈦飛片、銅和鋼飛片的起爆能力相近。

3 結論

（1）飛片材料對飛片式無起爆藥雷管底部裝藥的起爆有著重要的影響。鋁、鈦、鋼和銅飛片經過不同高度加速膛加速后，具有不同的起爆能力。鋁和鈦飛片的起爆能力相近，鋼和銅飛片的起爆能力接近。

（2）飛片式無起爆藥雷管加速膛高度對飛片起爆雷管底部裝藥有著重要的影響。加速膛高度過長或過短都不利雷管爆轟。同時，雷管底部的第2裝藥對雷管爆轟性能也有一定影響，第2裝藥密度過高或過低都不利于雷管爆轟。

（3）對于不同飛片材料，飛片直徑變化對其起爆能力沒有太大影響。

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Study on the Matching Relationship between Flyer Material and Accelerating Barrel of Flying Plate Detonator

ZHANG Dong-dong1, HUANG Yin-sheng1, LI Rui2, WANG Jun-jie1, GE Meng-zhu1, CHEN Shi-xiong3, ZHANG Hui-jian1, HE Ya-li1

(1.School of Chemical Engineering, Nanjing University of Science and Technology, Nanjing, 210094; 2.Ministerial Key Laboratory of ZNDY, Nanjing University of Science and Technology, Nanjing, 210094; 3.Guizhou Jiulian Industrial Explosive Materials Development Co.,Ltd.,Guiyang, 550000)

The influences of four kinds of flyer materials (i.e., aluminum, titanium, steel and copper) with different accelerating barrel diameters and heights on the detonation performance of detonator was studied, based on a new kind of flying plate detonator. The results show that different flyers have different initiating capability after accelerating in the accelerating barrel with different heights, the initiating capability of aluminum and titanium flyers is similar, that of the steel and copper is comparable. The length of the accelerating barrel and the density of the second charge in a certain range is to the advantage of detonation, while the diameters of different material flyers have no significant effect on the initiating capability of flyer.

Non-primary detonator；Flyer material；Flyer diameter；Accelerating barrel

1003-1480（2017）03-0010-04

TJ45+2.3

A

10.3969/j.issn.1003-1480.2017.03.003

2017-03-27

張冬冬（1992 -），男，在讀碩士研究生，主要從事含能材料制備及性能研究。