勻泡劑Menhover S-70在戊烷發泡PIR體系中的應用

信延壘 張文凱 朱純銀

(1.上海麥豪新材料科技有限公司 上海 201507)(2.江蘇大學 江蘇鎮江 212013)

我國聚氨酯泡沫行業在HCFC淘汰第一階段，冰箱和冷柜、冷藏集裝箱、電熱水器3個子行業可以采用零臭氧消耗潛值(ODP)和低溫室氣體效應值(GWP)的環戊烷作為發泡劑，該技術已成熟[1-5]。在HCFC淘汰第二階段，板材子行業保溫聚氨酯泡沫大多采用戊烷發泡技術，且連續板材生產線以正戊烷(NP)為主。戊烷在所制備的泡沫體中所占質量分數約為5%左右，采用戊烷發泡劑增加了泡沫的可燃性，因此需要提高異氰酸酯指數對硬質聚氨酯泡沫塑料進行改性，得到聚異氰脲酸酯(PIR)泡沫[6]。而正戊烷與PIR泡沫組合料中的聚酯多元醇混溶性非常差，容易出現分層問題；同時高異氰酸酯指數的泡沫表面缺陷更加嚴重，造成泡沫與面材粘接變差等問題，需采用特別的勻泡劑。

本研究系統評價了適合于NP發泡PIR泡沫體系的有機硅勻泡劑Menhover S-70在組合聚醚體系中的溶解性及其對泡沫性能的影響。

1 實驗部分

1.1 主要原料與設備

PIR泡沫用組合聚醚(含催化劑)，自制；HCFC-141b，浙江三美化工股份有限公司；正戊烷(NP)，佛山市順德區美龍環戊烷化工有限公司；有機硅勻泡劑Menhover S-70(簡稱S-70)，上海麥豪化工科技有限公司；有機硅勻泡劑A、B、C，市售；多亞甲基多苯基異氰酸酯PM-200，萬華化學集團股份有限公司。

蘭芝模(I模)，1 200 mm×200 mm×50 mm，滁州尚諾自動化設備有限公司；萬能力學試驗機，HS-3005A型，上海和晟儀器科技有限公司；閉孔率測試儀，Ultrapycnometer 1000型，美國Quantachrome公司；導熱系數儀，HC-074型，美國EKO公司；高壓發泡機，意大利康隆公司；泡沫切割機，揚宇富機械制造(深圳)有限公司；高速分散機，安徽博進化工機械有限公司。

1.2 基礎配方及制備方法

A組分的基本配方為組合聚醚100份、有機硅勻泡劑2.5份，NP和141b發泡配方中發泡劑用量分別為15份和20份。將3種原料加入混合釜內充分混勻，靜置消泡后放出，即得A組分。B組分是PM-200。設計異氰酸酯指數均為300。

手工發泡：將A、B組分的溫度調至(20±1)℃；用塑料燒杯稱取一定數量的A組分，按照規定比例稱取B組分，將B組分迅速倒入A組分中，并立即用轉速3 000 r/min的高速分散機攪拌8 s，測試發泡反應參數和泡沫密度。

高壓機發泡：控制高壓機原料罐溫度為(20±2)℃，高壓機壓力(130±10)kPa，高壓機的兩組分按照設計的質量比調整，槍頭吐料量300 g/s；模具溫度(55±2)℃，按照規定量向模具內澆注原料，脫模時間10 min；制得的泡沫在(23±2)℃、(50±5)%RH環境中熟化24 h后，測試性能。

1.3 測試標準

表觀芯密度采用GB/T 6344—2009的方法測試；壓縮強度采用GB/T 8813—2008的方法測試；粘接強度采用ASTM D1623-17的方法測試；耐濕熱老化尺寸變化采用GB/T 8811—2008的方法測試；導熱系數采用GB/T 10294—2008的方法測試；氧指數采用GB/T 2406—2009的方法測試；垂直燃燒高度采用DIN 4102-1-2009 B2的方法測試。

2 結果與討論

2.1 勻泡劑對NP在A組分中溶解性能的影響

PIR硬泡的A組分(組合聚醚，白料)的主要成分是聚酯多元醇和聚醚多元醇，屬于極性物質，特別是聚酯多元醇具有較強的極性，而正戊烷是一種極性非常小的烷烴類物質。因此，正戊烷在組合聚醚中存在溶解性能差的現象。本實驗將S-70與3家市售用于戊烷發泡的同類產品(有機硅勻泡劑A、B和C)進行對比；取100 g組合聚醚于透明試劑瓶中，加入2.5 g有機硅勻泡劑，并按照一定的用量加入NP，充分混合均勻、靜置24 h后觀察外觀。具體結果見表1。

表1 正戊烷在組合聚醚中溶解性

試驗發現，NP用量小于12 g時，加各類勻泡劑，體系均透明。從表1可知，S-70能夠增加正戊烷在組合聚醚體系中的溶解性能。

2.2 有機硅勻泡劑對反應特性的影響

通過手工自由發泡方式，對比不同有機硅勻泡劑對發泡反應特性的影響，結果見表2。

表2 勻泡劑對PIR硬泡發泡反應特性的影響

從表2可知，不同有機硅勻泡劑對發泡反應特性無太大影響；S-70較其他3款產品的表皮熟化速度稍快，有利于改善脫模和提高粘接性能。

2.3 有機硅勻泡劑對泡沫表面氣泡缺陷影響

當A、B組分充分混合后，水和多元醇與異氰酸酯在催化劑的作用下快速反應，釋放出CO2和熱量，低沸點的正戊烷吸收反應熱汽化，物料在30～60 s內迅速膨脹至原有體積的20～30倍。在快速膨脹、流動過程中，物料與接觸面存在的剪切、摩擦應力造成泡沫破裂、并泡形成較大空洞。使用I模制備泡沫板，制備成型后，使用切割機去掉表皮2～4 mm；采用不同有機硅勻泡劑制得的硬泡其表皮下泡孔情況見圖1。

圖1 泡沫表面照片

由圖1可知，通過恰填充和過填充兩組泡沫對比發現，泡沫表皮下泡孔結構基本一致；使用S-70制得的泡沫表皮下空洞少，無明顯大空洞，并且在減少表面空洞缺陷的同時也有助于提高泡沫與面材之間的粘接力和提高板材整體的保溫性。

2.4 有機硅勻泡劑對泡沫性能的影響

使用I模制備樣塊，將100 mm ×100 mm彩鋼板分別固定于模具上下表面的同一位置，發泡過程中泡沫體與彩鋼板自行粘接，熟化后測試泡沫與金屬面材的粘接強度，研究了不同有機硅勻泡劑對泡沫壓縮強度、閉孔率、導熱系數及粘接強度的影響，結果見表3。

表3 勻泡劑對PIR泡沫性能的影響

從表3可知，S-70制得的泡沫具有更高的閉孔率、粘接強度和較低的導熱系數。這是因為有機硅勻泡劑除了使組合料均勻穩定，在泡沫成型過程中還有穩泡、成核的作用。勻泡劑能夠降低相界面的表面張力，泡沫體在膨脹、成型中不破裂、并泡，使泡沫體均勻穩定膨脹。通過比較各泡沫體的閉孔率，可以評估有機硅勻泡劑的穩泡性能。勻泡劑的成核性決定了泡沫體中單位體積內成核數量，影響泡沫細膩程度，進而影響泡沫的導熱系數。

2.5 NP與HCFC-141b發泡PIR泡沫性能對比

本實驗還測試對比了NP發泡和HCFC-141b發泡制得PIR泡沫的各項性能指標，結果見表4。

表4 不同發泡劑對PIR泡沫性能的影響

由表4可知，使用NP發泡制備的硬泡的機械性能明顯優于HCFC-141b制備的泡沫；由于NP自身氣相熱導率高的原因，導致制得硬泡的導熱系數較高，但其制得的泡沫依然能夠滿足保溫性能要求。由于NP自身屬于易燃液體，在泡沫體中起到助燃作用，致使泡沫的阻燃性能有所降低，但通過配方設計，能夠使制得的泡沫阻燃性能滿足要求。

3 結論

(1)在聚氨酯保溫板材領域，使用NP替代HCFC-141b發泡制得的PIR泡沫，通過配方設計可以滿足現行技術指標要求。

(2)有機硅勻泡劑Menhover S-70在NP發泡體系中具有優異的綜合性能，尤其可以改善NP在組合聚醚體系中的溶解性，使配方設計過程中對聚醚、聚酯原料篩選的寬容度加大，改善泡沫與面材的粘接性，同時降低泡沫體表皮下缺陷。