孔祥鳳, 王國能
(內江市博威能源有限公司,四川 內江 642469)
夏季生產對焦化終冷洗苯蒸苯工序影響較大,氣溫較高、大氣壓較低的月份是化產回收生產運行較為困難的時期,循環水、冷卻水、制冷水溫度都高,對化產回收系統的冷卻、吸收、洗滌凈化產生較大影響。
夏季生產中,我公司在終冷洗苯脫苯環節中,因低溫水溫度偏高,長期在28 ℃~31 ℃左右,終冷后煤氣溫度達到29 ℃~31 ℃,貧油上塔溫度在33 ℃~34 ℃左右,溫度超標嚴重,影響洗苯效率和洗油消耗,粗苯收率雖得到一定的改善,但效果不明顯。具體運行產數如表1。
表1 終冷洗苯脫苯生產運行關鍵參數統計
7月份對煤氣含苯、粗苯質量、貧富油流程樣品進行化驗,具體數據如表2、表3及第84頁表4、表5。
表2 粗苯餾出量化驗數據統計
表3 煤氣中萘含量化驗數據統計 %
表4 貧油全分析化驗數據統計
表5 富油中苯含量化驗數據統計
粗苯全月初餾點平均在75.7 ℃,180 ℃前餾出量平均在91.99%,質量控制相對穩定,但從圖1曲線上反映出整個生產操作波動較大,塔頂溫度在75 ℃~90 ℃范圍內波動,需進一步穩定生產操作。
圖1 粗苯質量控制趨勢圖
從圖2可看出,7月份,洗苯塔前煤氣含苯量平均在29.58 g/m3,洗苯塔后煤氣含苯平均在6.98 g/m3,洗苯效率平均在76.4%左右,最高洗苯效率達到79%,較6月份的69%,洗苯效率提升7.4%,仍然是當前最突出的矛盾,需進一步改善循環洗油質量,270 ℃前餾出量大于70 mL,同時控制好終冷后煤氣溫度在26 ℃,貧油上塔溫度在29 ℃是關鍵控制指標。
圖2 煤氣含苯量控制趨勢圖
從圖3可看出,循環洗油270 ℃前餾出量從月初的58 mL到目前的68 mL,有了一定的改善,有利于洗苯效率的改善,但循環洗油指標仍處于較低水平,需進一步改善循環洗油的質量。
圖3 循環洗油質量控制趨勢圖
貧油含苯指標的高低,是檢驗脫苯效率的關鍵指標,從圖4中可以看出,脫苯效率波動性較大,距離150 ℃小于0.1 mL,180 ℃小于0.5 mL存在一定差距,需進一步提高富油溫度,并在穩定調節上進行深入研究。
圖4 貧油含苯控制趨勢圖
7月份配合煤平均揮發分為29.12%,按照1 t焦炭對應的干基配合煤煤耗為1.33 t計算,得到以下理論收率。
表6和圖5為3月~7月粗苯收率統計。
表6 3月~7月粗苯收率統計
圖5 粗苯收率對比分析圖
從以上分析來看,影響最大的因素是低溫水溫度,終冷后煤氣溫度偏高,貧油上塔溫度高出正??刂品秶?,嚴重影響洗苯效率,其次是循環洗油質量改善緩慢,脫苯操作穩定性需進一步提升,因此,確保低溫水溫度,降低煤氣溫度和貧油上塔溫度、改善循環洗油質量、改善洗苯效率、迫在眉睫,需從以下8個方面著力解決。
1) 吸收溫度控制在合理范圍之內,終冷后煤氣溫度在24 ℃~26 ℃[1],貧油上塔溫度控制在27 ℃~29 ℃,夏季生產溫差在2 ℃~3 ℃之間,貧油上塔溫度盡可能控制在30 ℃以下。
2) 循環油質量改善的進度緩慢,質量好的洗油添加后,有一定的效果,但循環洗油質量中270 ℃餾出量仍低于70 mL,需改變現有的添加模式??梢詫?0 t新洗油分3次至4次更換完成,排渣頻次不變,減少相應的排渣量,同樣可以改善穩定循環洗油的質量。
3) 改善脫苯操作模式,尤其對熱貧油溫度的控制,再生排渣溫度230 ℃~235 ℃,進一步探索適合現有生產模式的再生循環洗油出口溫度。
4) 提高富油溫度200 ℃,改善脫苯效率,穩定控制貧油含苯150 ℃前小于0.1 mL,180 ℃前小于0.5 mL的控制指標[2]。
5) 洗苯塔上段噴灑管改造后,進一步探索運行規律,實現既定目的,提高洗苯的噴淋密度,提高吸收效率。
6) 實現粗苯回流量和溫度連鎖控制,提高生產的穩定性,減少人工調節滯后的情況,提高精準性。
7) 實現管式爐煤氣量的穩定性,增加穩壓閥,減少因煤氣管網壓力變化帶來的熱量波動,穩定系統熱量的均勻性,進一步穩定蒸餾操作。
8) 建立貧油冷卻器排污定期清理制度,建議每周五排污一次。降低貧油上塔溫度,減少冷卻水的用量。
我公司在夏季生產中,通過查找影響終冷洗苯脫苯效率的各項因素,保障制冷機運行效率,確保低溫水溫度在控制范圍之內,實現了終冷后煤氣溫度和貧油上塔溫度的降低,實現了洗苯效率的提升;同時,通過改善循環洗油質量,改善了脫苯效率,粗苯產量得到了顯著提升。