直流斷路器全工況串聯型合成等效試驗方法

陳其來， 齊 磊， 劉珂鑫， 張翔宇， 張聞聞， 王靖飛，徐黨國， 彭兆偉， 宋 鵬

(1.華北電力大學 電氣與電子工程學院，北京 102206；2.國網冀北電力有限公司電力科學研究院，北京 100053)

0 引 言

柔性直流輸電技術在新能源并網、非同步聯網、孤島供電等領域具有獨特的優勢,是完成碳達峰、碳中和“3060目標” 的關鍵之一,是未來直流輸電的發展方向[1]。

高壓直流斷路器作為關鍵設備,可以迅速有效處理直流故障,其可靠性直接影響著柔直系統的可靠性。對高壓直流斷路器完備的型式試驗是保證其安全、可靠和穩定運行的重要手段,也是研究開發和工程應用的基礎和前提條件[2]。國標GB/T 38328—2019“柔性直流系統用高壓直流斷路器的公用技術要求”中規定了15項項目,其中整機考核的為無線電干擾、抗震、絕緣、關合和開斷試驗4項。由于高壓直流斷路器的主要功能為開斷故障時快速發展的大電流、隔離故障[3],對其核心關合(Closing Operation)和開斷(Opening Operation) 功能進行重點考核。而在關合和開斷試驗中,重合閘試驗需要斷路器快速分斷兩次電流,其所受應力更為嚴苛,是關合和開斷試驗中最重要也是最復雜的一項。且其能在完成對運行試驗考核的基礎上,還能對斷路器在此過程中的部分絕緣考核。故本文主要研究開斷大電流和故障清除失敗情況下的重合閘分(Open)-合(Close)-分(Open)(O-C-O)操作,并設計與之等效的試驗方法。

現有文獻中對高壓直流斷路器型式試驗的項目、開斷電流的大小、試驗的次數、預期的波形等均做出了相關的規定,但未給出實現試驗的形式。由于復現斷路器開斷過程中,為試驗電源提出了能提供的高電壓與大電流共存的要求;斷路器在能量耗散階段,也同時承受高電壓與大電流的作用,這為等效試驗的實現造成了極大的困難。故需要通過設計合適的試驗回路,考核其在開斷過程中是否能成功關斷截斷電流、承受暫態過電壓,在關斷后能否承受額定電壓。

現有試驗方法主要分為直接試驗法與合成試驗法。文獻[4]提出了在各種情況下斷路器上故障電流波形,為斷路器等效開斷試驗提供了理論參考。文獻[5]提出了電感儲能試驗回路,通過預充電大電感來模擬換流過程中的近似恒流源,對斷路器開斷大電流能力進行考核,然而此試驗方式不能對故障電流上升階段及開斷后耐受恒壓進行等效。文獻[6-7]提出了低頻短路發電機來模擬準靜態恒壓源,此方案可以復現開斷過程,等價性較高,但發電機的電流會隨著頻率的降低而降低,且不能提供開斷后穩定的恒壓。文獻[8]提出以大電容來模擬系統恒壓源,然而此時電容器組成本高昂,難以接受。文獻[9-11]提出以LC振蕩電路來模擬開斷的大電流,此方案可以很好復現故障電流上升及斷路器開斷過程,但同樣不能提供開斷后的恒壓。為了解決上述直接試驗方法中不能提供斷路器開斷后的恒壓問題,文獻[12-15]提出了合成試驗方法,將短路電流和恢復電壓分為兩個并聯的試驗回路來提供,有效提供了開斷后的斷路器兩端的恒壓,但開斷過程等效程度受到制約,無法進一步提升,現有的合成試驗回路控制復雜,接入時間的控制精度要求達到微秒級,且成本相對較高,制約了其在500 kV斷路器中的運用。各類試驗回路的優缺點對比如表1所示。如何進一步提高開斷過程的等效程度,降低控制復雜度,降低試驗回路成本,成為亟待解決的問題。

同時,現有試驗方法均只針對特定規格的斷路器及其在特定工況下的參數設計方法[16-21],缺少適應各電壓、電流等級下不同緩沖回路的斷路器的普適性等效試驗方案設計。

基于以上試驗回路的不足,本文提出串聯型合成等效試驗方法,可以提高開斷過程的等效程度,降低控制復雜度,進一步降低試驗回路成本,并建立等效試驗平臺驗證了該試驗回路的可行性。針對直流斷路器樣機開斷應力考核的難題,分析了斷路器開斷過程,揭示了斷路器在開斷過程中核心敏感設備半導體模塊承受的嚴苛應力,提出了O-C-O串聯等效試驗回路平臺,實現了在重合閘失敗情況下,直流斷路器短時快速連續兩次分斷大電流及直流耐壓的考核。本文提出一種串聯試驗回路的全壓全流等效試驗方法,通過對電容器組的復用,可以將試驗綜合等效率從81.2%提升至90%,并給出適應各電壓、電流等級下不同緩沖回路的斷路器的普適性等效試驗方案設計?；? kV/8 kA/3 ms等級的試驗樣機,驗證了實驗回路的有效性,可以滿足等效OCO試驗的要求。

表1 各類試驗方法對比

1 串聯型合成工況等效試驗方法

1.1 直流斷路器分斷考核指標

混合式直流斷路器整個OCO過程斷路器兩端的電壓、通過斷路器的電流波形如圖1所示。

圖1 混合式直流斷路器O-C-O過程電壓電流示意圖Fig. 1 Schematic diagram of O-C-O process voltage and current of hybrid DC circuit breaker

基于混合式直流斷路器開斷原理及其與直流系統作用應力,在復現故障切除失敗下重合閘O-C-O動作等效試驗中,主要分為t0～t3、t3～t4、t4～t5、t5～t6、t6～t7和t7～t8六個階段。

圖2 暫態電壓建立過程電壓電流示意圖Fig. 2 Schematic diagram of voltage and current during transient voltage establishment

在這6個階段中,考核等效等效指標如表2所示。其中t4～t5和t7～t8兩個耗能階段,熱應力EMOV和ERMOV主要來源于無源部件 MOV,可單獨對閥片施加開斷工況下最嚴苛短時電流考核其熱性能,提升斷路器開斷試驗整體經濟性。故綜合考核指標為故障電流發展時間tSC、故障電流峰值imax、過電壓建立時間tVC、暫態過電壓初始值uITIV、穩態電壓持續時間tDC、穩態電壓uDC、重合閘下的故障電流上升率diS/dt和重合閘下的故障電流發展時間tR,如表3所示。

表2 各階段直流斷路器OCO試驗考核應力

表3 直流斷路器OCO試驗考核關鍵應力

上述4個階段中,t3～t4階段的指標為微秒級的指標,t0～t3、t5～t6和t6～t7三個階段的指標為ms級的指標。在試驗過程中,兩個時間尺度的指標存在弱耦合關系,大時間尺度的指標可以通過外電路的調控,比較容易達到設定值;由于試驗電路容量遠小于實際系統的容量,初始暫態過電壓會隨著外電路的不同,發生不同程度的衰減,故小時間尺度的指標需要重點關注,為使其達到設定值,需要通過精細設計。

在暫態電壓建立過程中,其等效電路如圖3所示。斷路器兩端的電壓與避雷器兩端電壓相同,故可得初始暫態電壓的值為

uITIV=fMOV[iS(t4)]

(1)

式中:fMOV為耗能支路MOV伏安特性函數;iS(t4)為故障電流在t4時刻的值。

圖3 關斷階段等效電路圖Fig. 3 Equivalent circuit diagram of turn-off phase

由于故障電流iS產生衰減,過電壓建立時間tVC會變長,考核等效性會降低。由于兩者關系的緊密性,過電壓建立時間tVC也可以用電流應力進行等效。定義短路電流等效率β如式(2)。

(2)

式中:iS(t3)為故障電流在t3時刻的值,iMOVmax為避雷器上電流的最大值。t3時刻與t4時刻的能量轉化如式(3)。

(3)

式中:UC(t3)、UC(t4)為試驗電容兩端電壓在t3、t4時刻的值,EIGBT、ECB、EMOV為t3～t4階段IGBT、緩沖電容、避雷器上吸收的能量。整理可得式(4)。

(4)

式中:n、m和k計算式如式(5)所示。

(5)

由式(4)、(5)可得路電流等效率β與各試驗參數之間的關系:n和k與其呈正相關,m與其呈負相關;其中,n與試驗回路周期呈正相關,m在此式中幾乎保持不變,n與試驗回路容量呈正相關。

由于各個應力對斷路器的可靠性都至關重要,任何一個指標考核的等效程度都直接影響著斷路器考核的成敗。指標的等效性考核存在短板效應,故提出斷路器綜合等效性評價指標SE,以等效程度最低的作為斷路器綜合等效性評價指標,其定義如式(6)。

(6)

式中:xA為故障電流發展時間tSC、故障電流峰值imax、過電壓建立時間tVC、暫態過電壓初始值uITIV、穩態電壓持續時間tDC、穩態電壓uDC、重合閘下的故障電流上升率diS/dt、重合閘下的故障電流發展時間tR和短路電流等效率β這9個指標的實際值,xS為其需要達到的理論值,α為各指標的等效程度,xA、xS和α均為向量。等效性評價指標SE為各指標的等效程度中的最小值。以SE作為綜合等效程度的評價標準。

1.2 串聯型等效試驗回路及參數設計方法

1.2.1 串聯型等效試驗回路

根據上節的分析,在試驗回路滿足毫秒級指標的前提下,斷路器等效試驗的關鍵電氣參數在于t3～t4階段的試驗電流衰減率。達到這兩個尺度的指標要求,即可滿足對整個開斷過程的等效。

現有主流試驗回路主要有單LC試驗回路和并聯LC試驗回路。其中單LC試驗回路由LC振蕩等效故障電流,并聯LC試驗回路由兩個試驗回路并聯而成,各自提供開斷的大電流和開斷后的恒壓。

本文提出了一種串聯型試驗回路,由大電流回路單獨提供第一次開斷的大電流及暫態電壓,達到t0～t3和t3～t4兩個階段的考核要求,再由高電壓回路與之配合,共同提供開斷后的直流電壓及重合閘的二次開斷電流,達到t5～t6和t6～t7兩個階段的考核要求。串聯式等效試驗由大電流回路、串聯電壓引入回路和被試斷路器三部分構成。大電流回路由直流電壓源、機械開關K1、脈沖電容器CC、電抗器LC和晶閘管T1構成;串聯電壓引入回路由直流電壓源、機械開關K2、高壓電容器CV、二極管和晶閘管T2構成;被試斷路器結構如1.1節介紹。

各單LC試驗回路、并聯LC試驗回路和串聯型試驗回路電路如圖4所示。

圖4 各類等效試驗回路Fig. 4 All kinds of equivalent test circuits

試驗開始時,機械開關K1、K2處于斷開狀態,晶閘管T1、T2不導通。首先分別閉合機械開關K1、K2,將脈沖電容器CC、CV充電至預設值,再斷開機械開關。t0時刻導通晶閘管T1,串聯電壓引入回路被二極管D1短路,在試驗電路中形成回路1,如藍色虛線所示,為斷路器提供t0～t5階段的等效應力;當故障電流清除時,在t5時刻導通晶閘管T2,投入串聯電壓引入回路,形成回路2,如紅色虛線所示,為斷路器提供t5～t8階段的等效應力。

在t5～t6斷態階段,避雷器外特性可以等效為電阻,與試驗電容構成RC回路。所受電壓衰減率越低,等效度越高。影響電壓衰減率的因素只有電壓衰減常數τ。斷路器直流耐壓試驗中,主要進行1 min直流耐壓試驗,本文規定該試驗回路需要提供5倍1 min耐壓,300 s。此時能滿足斷路器進行1 min直流耐壓時,該試驗回路中1 min耐壓時斷路器兩端電壓衰減率小于1%。

本文所提出的串聯試驗回路,可以在保證τ不變的前提下,擴大了大電流回路中的試驗電容,由式(4)可知,C變大使此時n變大,使得τ變大。在保證斷態階段所受電壓等效程度不變的前提下,提高了關斷階段的等效程度。

1.2.2 串聯型等效試驗回路應力分析

在t0～t3階段中,斷路器導通近似于短路狀態,其等效電路如圖5(a)所示,此時為二階電路,斷路器的電壓電流應力如式(7)。

(7)

式中:uC0為大電流回路中電容器的預充電壓;在t3～t4階段中,試驗電流從電力電子器件轉移至緩沖電容,在緩沖電容上充電至避雷器動作電壓,再由緩沖電容轉移至避雷器。這三個階段等效試驗電路如圖5(b)所示,依據式(2)、式(4),假定此階段故障電流線性衰減,斷路器的電壓電流應力如式(8)。

(8)

在t4～t5階段中,MOV動作,將其外特性等效為恒壓源,其等效電路如圖5(c)所示,此時斷路器的電壓、電流和能量應力如式(9)。

(9)

式中:uCC(t4)為t4時刻大電流回路中電容器兩端的電壓;γ為避雷器殘壓比;在t5～t6階段中,斷路器的等效阻抗主要為避雷器的等效阻抗,在將避雷器未動作時的外特性等效為電阻,此時晶閘管T2導通,串聯電壓引入回路投入工作,其等效電路如圖5(d)所示,圖中CE、LE為大電流回路和串聯電壓引入回路中試驗電容、電感串聯后的等效值,在斷路器工況下,MOV等效電阻的數值遠大于等效試驗電感LE的電感數值,簡化得此時斷路器的電壓應力如式(10)。

(10)

式中:uCC(t5)為t5時刻大電流回路中電容器兩端的電壓;uV0為串聯電壓引入回路中電容器的預充電電壓;在t6～t7階段中,斷路器導通近似于短路狀態,其等效電路如圖5(e)所示,此時為二階電路,斷路器的電壓電流應力如式(11)。

(11)

式中:uE(t6)為t6時刻大電流回路和串聯電壓引入回路中試驗電容兩端電壓值之和;在t7～t8階段中,MOV動作,將其外特性等效為恒壓源,其等效電路如圖5(f)所示,此時斷路器的電壓、電流和能量應力如式(12)。

(12)

1.2.3 串聯型等效試驗回路參數設計方法

在所提試驗回路中,可控變量為大電流回路的CC、LC、uC0和串聯電壓引入的CV、LV、uV0。由1.1節分析可知,關心的斷路器承受主要應力所在階段為導通階段(t0～t3)、關斷階段(t3～t4)、斷態階段(t5～t6)和重合閘通態階段(t6～t7)。t0～t3導通階段、t3～t4關斷階段應力與CC、LC、uC0相關;t5～t6斷態階段應力主要與CC、CV、uC0、uV0相關;t6～t7斷態階段應力主要與LC、LV、uC0、uV0相關,如圖6所示。故通過先確定參數CC、LC、uC0以滿足t0～t3導通階段和t3～t4關斷階段,再確定參數CV、uV0以滿足t5～t6斷態階段,最后通過t6～t7重合閘通態階段確定參數LV。

圖5 各階段等效電路Fig.5 Equivalent circuit diagram of each stage

圖6 參數與階段關系圖Fig. 6 Parameter and phase diagram

依據式(4)、(5),可以得到大電流回路參數計算方式如式(13)。

(13)

式中:Qb為單個子模塊所承受電壓等級與緩沖電容容值的乘積。故可得單位電壓等級下參數計算方法如式(14)。

(14)

依據式(10)、(11),可得單位電壓等級下等效參數計算方法如式(15)。

(15)

(16)

由式(14)、(16)可知,在不同緩沖回路、電壓利用率的子模塊中,只需要修改Qb;不同開斷電流的目標下,只需要修改imax;不同開斷時間,只需要修改tSC?？梢灾苯舆x取試驗電容和試驗電感。所得參數設計方法為單位電壓下計算方法,在實際電壓下,只需進行電容器、電抗器的堆疊串聯。故此方法滿足各電壓、電流等級,各緩沖回路的斷路器試驗方法的普適性設計。

由式(14)、(15)和(16)可知,開斷性能主要受參數k和τ的制約:k主要影響暫態電壓建立過程,τ主要影響斷態電壓衰減速率。兩者的增大都有利于試驗回路等效性的提高。由式(4)可知,k越大,短路電流等效率β越高,從而使初始暫態電壓uITIV越大,越接近設定值,等效度越高;由式(10)可知,τ越大,開斷階段所受電壓衰減率越低,等效度越高。

參數k和τ與大電流回路和串聯電壓引入回路的試驗容量直接相關。試驗回路的成本與試驗容量直接相關,在保證試驗等效性的前提下,試驗回路容量的降低意味著試驗經濟性的提高。

試驗回路的容量主要由試驗電容容量決定。由于所要求的試驗電容容量很大,現試驗電容均由電容器閥塔構成:單位電容器的串并聯。由上述分析可知,隨著電壓等級的變化,所需試驗電容電感只需進一步串聯。為了進一步說明串聯試驗回路的開斷性能,將試驗電容所帶電荷量記為QC,其計算式如式(17)。

(17)

式中:QCC為大電流回路中的試驗電容所帶電荷量;QCV為串聯電壓引入回路中的試驗電容所帶電荷量。

依據式(14)、(15)、(16),大電流回路及串聯電壓引入回路中的試驗電容,以矩形代表電容器閥塔,其中橫向的長度代表QC的大小,其物理意義為不同電容器組的串聯;縱向的長度代表電壓的大小,其物理意義為電容器組的并聯。上面的矩形(W1、W3)代表大電流回路中的試驗電容,下面的矩形(W2、W4)代表串聯電壓引入回路中的試驗電容;陰影部分代表試驗電容所存儲的能量,為矩形面積的一半?？梢詫υ囼炿娙莸膹陀?將串聯電壓引入回路中的試驗電容補充一部分至電流回路中的試驗電容,堆疊形式示意如圖7。

圖7 試驗電容示意圖Fig. 7 Schematic diagram of test capacitance

圖中紅線以下代表大電流回路的試驗電容在t5時刻其兩端的電壓,與串聯電壓回路一起提供uDC。此時W1+W2=W3+W4,即優化前后試驗電容的總容量不變。

試驗回路參數的設計方法,修正為式(18)。

(18)

與式(13)、(14)、(15)、(16)相比,式(18)中只對CC進行了修正,其他計算公式不變。

在保證試驗回路總容量不變的前提下,擴大了大電流回路中的試驗電容,由式(4)可知,此時n變大,使得β變大。在保證斷態階段所受電壓等效程度不變的前提下,提高了關斷階段的等效程度。

2 4 kV/8 kA直流斷路器分斷及重合試驗

2.1 試驗回路

為了驗證上述所提串聯型等效試驗回路的可行性,在4 kV/8 kA的直流斷路器上進行分斷及重合試驗驗證,試驗回路如圖8所示。圖中為了試驗回路的緊湊性,將圖4(c)中的試驗設備適當調整位置,將兩組電容器一端相連,試驗電感LC與晶閘管T1移至斷路器高壓端。

圖8中,4 kV/8 kA的直流斷路器由兩個IGBT直串而成,每個IGBT上各并聯有緩沖支路、耗能支路。其中IGBT為ABB的5SNA 3000K452300 StakPak IGBT 模塊,耐壓4.5 kV,通流3 kA;緩沖支路由25 μF電容器和二極管串聯而成,其中電容器由10組容值為2.5 μF耐壓4 kV并聯而成;耗能支路由殘壓3.6 kV的MOV構成。

試驗電容、試驗電感、晶閘管T1、晶閘管T2、二極管D1等實物如圖8所示,其中晶閘管T1由8個晶閘管模塊直接串聯壓接而成,晶閘管T2由2個晶閘管模塊直接串聯壓接而成,二極管D1由3個二極管模塊直接串聯壓接而成,晶閘管T2和二極管D1中每個模塊均并聯有由3.3 μF電容并聯500 kΩ電阻再串聯20 Ω電阻構成的緩沖回路,以實現試驗過程中半導體器件的動靜態均壓。試驗電容CC的容值為40 mF,初始電壓UC0為2.05 kV,試驗電感LC的感值為0.6 mH;試驗電容CV的容值為400 μF,初始電壓UV0為2.51 kV,試驗電感LV的感值為0.8 mH。

可控半導體器件晶閘管T1、晶閘管T2和IGBT均配置有各自的驅動,且驅動均有通過隔離變壓器或磁環,實現各自的電位隔離。實驗開始首先通過電源2將脈沖電容器CV充電至預設值,斷開機械開關K2; 再通過電源1將脈沖電容器CC充電至預設值,再斷開機械開關K1,以此將脈沖電容器CV低壓端升至高電位。在t0時刻前1 ms觸發IGBT,在t0時刻觸發晶閘管T1, 在t3時刻關斷IGBT,在t5時刻觸發晶閘管T2,在t6時刻前1 ms觸發IGBT,在t6時刻觸發晶閘管T1、T2,在t7時刻關斷IGBT。

在仿真軟件中,按上述參數對試驗回路進行仿真,仿真結果如圖9所示。

從圖中可以看出,試驗回路有效提供斷路器t0～t3階段峰值為8.3 kA大電流、t3～t4階段峰值為7.2 kV暫態電壓、t5～t6階段4 kV持續電壓、t6～t8階段重合閘失敗故障電流先上升后下降,出現第二個暫態電壓峰值。

圖8 串聯試驗回路實驗圖Fig. 8 Series test circuit diagram

圖9 串聯試驗回路仿真波形圖Fig. 9 Simulation waveform of series test circuit

2.2 測量設備與試驗結果分析

在實驗過程中,共對故障電流iS和整個被測斷路器兩端電壓uBREAK兩個量進行測量,測點位置在圖8中標注。在上述過程中,控制精度均只要求在ms級別,控制精度要求低,可操作性高。

其中電流量由量程為30 kA的PEM CWT羅氏線圈通過積分器接入同步測量裝置測量而得,電壓量通過量程為10 kV泰克高壓探頭接入同步測量裝置測量而得,同步測量裝置采樣頻率為25 M,以uBREAK電壓測量通道中測得1 kV電壓為觸發信號,記錄前后時間,可以滿足實驗所需要求。

在實驗過程中,半導體器件驅動均正常工作,半導體器件均正常動作,總電流和總電壓實驗波形如圖10所示。

圖10 串聯試驗回路實驗波形圖Fig. 10 Experimental waveform of series test circuit

從圖中可以看出,試驗回路有效提供斷路器t0～t3階段峰值為8 kA大電流、t3～t4階段峰值為7.6 kV暫態電壓、t5～t6階段4 kV持續電壓、t6～t8階段重合閘失敗故障電流先上升后下降,出現第二個暫態電壓峰值。與圖9仿真波形相符合,滿足預期。實驗結果表明,串聯試驗回路結果能達到預期值,證明了本文所提試驗回路及參數設計方法的有效性。

3 串聯型等效試驗方法的技術經濟性分析

針對張北工程500 kV斷路器,設計等效試驗方法。在500 kV/25 kA的斷路器工況下,將本文提出的串聯試驗回路與單LC試驗回路、傳統并聯LC試驗回路進行對比,各回路的參數設計如表4所示。

表4 各類試驗參數設計

表中回路1為單LC試驗回路,回路2為傳統并聯LC試驗回路,回路3為本文提出的串聯試驗回路。

在仿真軟件中對這三種回路進行仿真驗證,記錄仿真結果,按式(6)進行綜合等效性指標SE歸算,對各試驗回路等效性進行評價。由于回路1無法提供t5～t6階段和t8時刻往后的電壓應力,其綜合等效性僅為8%;與并聯試驗回路相比,串聯試驗回路綜合等效性由81%上升至90%,這主要是t3～t4階段暫態電壓建立階段帶來的等效性提升。

在回路2中,第二個高電壓回路要求在t3～t4接入,控制精度在us級,對控制時序要求高;而在回路1和回路3中,控制精度在ms級,對控制時序要求較低。

在相同綜合等效性指標SE下,回路1由于需要單回路提供開斷后穩態電壓,成本與合成試驗回路相比極高,回路2和回路3均通過合成試驗回路的方法,有效降低了試驗成本;與并聯試驗回路相比,串聯試驗回路通過對電容器組的復用,進一步降低了試驗成本。

與回路1相比,回路2和回路3均引入了第二個試驗回路,其結構變得復雜。故此,可以得到各類試驗回路的綜合對比如表5所示。

表5 各類試驗回路綜合對比

4 結 論

本文在分析比較了現有混合式直流斷路器開斷試驗方案的基礎上,針對現有試驗回路控制復雜、等效性的不足,提出了一種串聯式的等效試驗回路,并給出了詳細的設計和控制方法。通過后續的實驗驗證,可以得到以下結論:

(1)本文提出了串聯試驗回路,可以對斷路器OCO全過程進行等效考核,為斷路器等效考核提供了另一種可行方案。

(2)與并聯試驗回路相比,串聯試驗回路有效對電容器組進行復用,綜合等效性指標SE由81.2%提高至90%。

(3)與并聯試驗回路相比,串聯試驗回路控制精度要求從us級降至ms級,降低了控制的復雜度。

(4)設計的歸一化串聯試驗回路參數設計方法,可以指導不同電壓、電流、緩沖回路的斷路器OCO試驗參數的設計。