墻肢
- 剪力墻結構在建筑工程結構設計中的應用研究
體面積的50%，墻肢寬度相對較小。剪力墻結構類型如圖1 所示。圖1 剪力墻結構類型（來源：網絡）2.2 按墻肢截面高厚比分類按照墻肢截面的高度和厚度比值進行劃分，主要包括小墻肢、短肢剪力墻以及普通剪力墻3 種，其墻肢截面高厚比分別為不大于4、4 ～8 以及8 以上。3 剪力墻布置原則（1）高層建筑結構設計中，由于短肢剪力墻剪切變形較大，會使整體結構較柔，因此建議優先選用整體系數接近的聯肢剪力墻。（2）合理布置剪力墻，保障墻肢長度合理。在進行剪力墻設計時，應
中國建筑裝飾裝修 2022年18期2022-10-25
- 對剪力墻結構設計的深入研究
據，然后還需關注墻肢所承載的具體層數。從地震力角度入手，在計算的過程中，從側向位移入手，以底部位置所承受的剪力作為分析點，能夠在對其合理的進行布局和規劃之下，形成完善的剛度分配模式，然后保證豎向的剛度更加合理，保持著連續性。（二）剪力墻截面設計1.剪力墻長度限制：一般情況下，剪力墻的長度不宜過長，墻肢的最大長度不宜超過8m。剪力墻結構要有一定的延性，又細又高的剪力墻（指高寬比大于3 時）容易設計成彎曲破壞的剪力墻。因此當剪力墻的長度超過一定數值時，應該設置
魅力中國 2021年23期2021-11-27
- 現代建筑工程建設中的剪力墻結構設計應用分析
造措施：一是限制墻肢軸壓比；二是底部墻肢軸壓比達到一定限值后，墻肢兩端設置約束邊緣構件。約束邊緣構件內的縱筋可有效減小墻肢相對受壓區的高度，箍筋可對混凝土有效約束，提高混凝土極限應變值，從而保證墻肢在地震作用下具有良好的塑性變形能力。在剪力墻邊緣構件設置中，可根據SATWE軟件計算配筋結果和暗柱配筋，此時表示柱對稱配筋計算的單邊鋼筋面積。本工程嚴格按照《高層建筑混凝土結構技術規程》，短肢剪力墻控制配筋率在加強區取1.2%，在一般部位取1.0%；小墻肢其受力
商品與質量 2021年25期2021-11-24
- 聯肢剪力墻墻肢附加軸力計算方法及其影響分析
中的連梁約束相鄰墻肢變形，梁端剪力傳遞給墻肢形成附加軸力。在受力上與整體墻僅靠截面受彎承載力抵抗水平傾覆力矩相比，聯肢墻是依靠各墻肢彎矩和兩側墻肢附加軸力組成的拉壓力偶共同承擔總傾覆力矩[1](見圖1)，圖中N為墻肢基底的附加軸力，不包括初始軸力G。這種在水平荷載作用下聯肢墻墻肢產生附加軸力的現象在其試驗中[2-6]得到了驗證，附加軸力形成的拉壓力偶可以有效地降低各墻肢的抗彎需求，同時也改變了各墻肢的軸力，如圖1(b)聯肢墻，左右墻肢的總軸力分別為G-N和
哈爾濱工業大學學報 2021年10期2021-09-26
- 雙肢剪力墻耦合比計算方法及其應用研究
覆力矩可分解為各墻肢彎矩和兩側墻肢附加軸力形成的拉壓力偶兩個部分(見圖1)，附加軸力N由相連連梁的梁端剪力所引起。這種連梁與墻肢耦合受力的特性稱之為雙肢墻的耦合作用。該耦合作用既可降低各墻肢的抗彎需求，又可使雙肢墻相比兩個單獨墻肢具有更大的抗側剛度[1]。為了更直觀清晰地反映聯肢墻的受力特性，El-Tawil等[1]將基底拉壓力偶占總傾覆力矩的比例定義為耦合比(coupling ratio, CR)。耦合比之前也被稱作為耦合度(degree of coup
哈爾濱工業大學學報 2021年10期2021-09-26
- 某公共建筑綜合樓超限抗震設計分析
層的剪力墻中較多墻肢出現拉應力，且部分墻肢拉應力超出混凝土抗拉強度標準值。對于出現拉應力的墻肢，根據平面名義拉應力σ在設計中采取如下對應措施：①當0＜σ＜f時，對相應墻肢按特一級要求進行設計；②當f＜σ＜2×f時，除按特一級設計外，墻肢內設置鋼板或型鋼，墻肢內縱向鋼筋按受拉鋼筋設計；③當σ＞2×f時（僅極少數剪力墻翼緣處），墻肢抗震等級按特一級，暗柱中增加型鋼，根據計算控制墻肢截面的名義拉應力σ＜2×f，同時墻肢內縱向鋼筋按受拉鋼筋設計。保證墻體的剛度在中
安徽建筑 2021年8期2021-09-01
- 雙肢型鋼混凝土短肢剪力墻抗震性能試驗及數值模擬*
水平荷載，左右側墻肢樓層處進行局部突起，截面設計成300mm×400mm；3)保證墻肢頂部豎向荷載施加和千斤頂穩定性，頂層截面寬度增加到300mm；4)墻肢中部腹板設有四個直徑100mm的圓孔，自基礎梁頂部截面起每隔300mm設一個圓孔(圖1(b)中虛線)，在改善界面性能的同時便于澆筑混凝土。試件外觀尺寸、截面配筋及型鋼骨架見圖1。采用臥式澆筑成型，混凝土設計強度等級C60，實測150mm×150mm×150mm立方體抗壓強度fcu為69.9 MPa。鋼板
建筑結構 2021年14期2021-08-26
- 不等肢耗能豎縫裝配式剪力墻試驗研究*
震性能，還可實現墻肢之間的連接。但為了滿足建筑結構使用功能等要求，往往會出現墻肢尺寸不同的情況，此時會形成不等肢裝配式剪力墻結構。Crisafulli F J等[1]研究了一種新型焊接連接豎向接縫的抗震性能，并給出了該類豎向接縫的剪切剛度、屈服強度及極限強度的簡化表達式。Pantelides C P等[2]采用纖維聚合物(FRP)加固預制裝配式剪力墻的豎向接縫，結果表明，FRP加固預制裝配式剪力墻能夠有效地傳遞荷載，并獲得比焊接節點板更強的連接強度。宋國華
建筑結構 2021年8期2021-05-28
- 超限高層中震時墻肢拉應力問題探討與工程實踐
性能設計中的中震墻肢拉應力問題進行探討研究。1 抗震性能設計抗震性能設計是根據建筑的使用需求及經濟性要求來確定性能目標，以此滿足在預期水準地震作用下結構、部位或結構構件的承載力、變形、損壞程度及延性的要求。JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結構技術規程》［2］（以下簡稱《高規》）第3.11.1 中將抗震性能目標分為A、B、C、D 四個等級，結構抗震性能分為1、2、3、4、5 五個水準，每個性能目標均與一組在指定地震地面運動下的結構抗震性能水準相對應。在小
結構工程師 2020年6期2021-01-25
- 淺談高層建筑剪力墻結構特點及設計
程中，應避免布置墻肢長度過長（≥8m）的墻體。當有少量墻肢長度大于8m時，計算中，樓層剪力主要由這些大的墻肢承受，其他小的墻肢承受的剪力很小，一旦地震，尤其超烈度地震時，大墻肢容易遭受破壞，而小的墻肢又無足夠配筋，整個結構容易被各個擊破，這是極不利的。所以，對于大的剪力墻墻肢，應采用留置結構洞口（洞口連梁宜采用約束彎矩較小的弱連梁），把長墻肢分解成合理的墻肢長度，調整其剛度。4.剪力墻的門窗洞口宜上下對其，成列布置，形成明確的墻肢和連梁。當無法上下對其，成
魅力中國 2020年25期2020-12-07
- 建筑結構設計中剪力墻結構的概念理解及優化措施
耗地震能量，延緩墻肢破壞，使剪力墻保持足夠的剛度和強度，對結構抗震是有利的。同時也要注意，梁截面也不能設計太小，要保證能夠承受地震作用所產生的彎矩和減力。2.3 短肢剪力墻的深化理解圖2、3、4 為不開洞剪力墻、雙肢剪力墻與短肢剪力墻三種情況下結構的彎矩簡圖。由圖2、3、4 可知，不開洞剪力墻彎矩為平滑曲線沒有反彎點，整體變形為彎曲型；雙肢剪力墻彎矩為鋸齒狀，但也未出現反彎點，此時連梁起著連接墻肢，保證墻體整體穩定性的作用；短肢剪力墻的齒狀狀彎矩更嚴重，會
建材與裝飾 2020年33期2020-12-06
- 新疆農村裝配式輕鋼-沙漠砂輕骨料混凝土剪力墻抗震性能
PLSCW 結構墻肢等同現澆的受力及變形特征。本文提出的PLSCW 結構具有多道防線抗震理念，設計3 類強度及構造措施不同的窗下墻、窗間墻和邊緣墻構成抗側力體系，其預期抗震工作目標為：多遇震下，3 類墻肢協調變形整體抗震；設防和罕遇地震作用下，墻肢間豎縫脫離，窗下墻發生剪切破壞，窗間墻受彎損傷，共同耗散地震能量，以保障邊緣墻不發生嚴重破壞。為了解PLSCW 結構中鋼絲替代鋼筋的可行性，各墻肢在水平地震作用下的力學性能和破壞形態是否符合預期工作目標，文中對邊
農業工程學報 2020年16期2020-10-21
- 混凝土結構置換施工技術應用
上部分樓層的部分墻肢混凝土強度等級為C20至C30不等，與原設計強度C40相差較大，質量問題嚴重。經檢測分析，造成其質量問題的原因可能有：混凝土配合比不合理、外加劑的摻加量過大、攪拌站用石粉代替了黃沙等。造成每片墻肢強度略有不同的原因有不同墻肢所用混凝土不是一罐料、攪拌時間的差異、混凝土的振搗差異、養護時間差異等。本文通過高層建筑的加固工程，對施工方案的比選、施工前的結構計算、原結構墻肢的置換施工工藝、施工監控實測、置換后的加固效果進行了分析。2 方案選擇
洛陽理工學院學報(自然科學版) 2020年2期2020-07-31
- 基于抗震設防烈度的高層建筑剪力墻結構優化
應盡量加長剪力墻墻肢的長度（但不宜大于8米），并減少短肢墻的數量，避免在小開間里設置多道剪力墻。通過這樣設計，可以高效發揮剪力墻的抗側移性能前提下，減少剪力墻布置的數量。同時，剪力墻數量減少后，邊緣構件的數量和暗柱的配筋面積相應降低，剪力墻之間的間距得到擴大，建筑的空間靈活性得到提高。另外，在結構設計中還是應該避免個別墻肢使用超長墻。超長墻因其剛度大，承擔的總地震力比例高，在超過設防烈度地震的作用下超長墻會首先破壞（受彎后產生的裂縫寬度會很大，墻體的配筋容
建材發展導向 2020年11期2020-07-14
- 中震下針對墻肢名義拉應力超限的型鋼配置設計方法
同作用下可能出現墻肢拉應力。如果名義拉應力過大會造成裂縫開展，剪力墻剛度下降，延性變差。國內外學者對剪力墻的抗震性能的理論和實驗進行了大量研究。章紅梅等[1]對4片采用不同軸壓比的混凝土剪力墻進行低周反復實驗，討論了不同軸壓比對剪力墻抗震性能影響。石繼兵等[2]對四片內置鋼板高強混凝土剪力墻進行低周反復實驗，得出了內置鋼板能夠提高剪力墻的抗側剛度。郭璐琪等[3]對7片混凝土剪力墻進行有限元分析和實驗對比，討論了軸向力對剪力墻剛度退化和承載能力變化影響。李云
科學技術與工程 2020年15期2020-06-29
- 都會晶彩園商辦樓超限審查概要及相關概念剖析
底部加強區的部分墻肢在小震時就出現了拉應力，在中震時由于地震力的增大，受拉情況更為嚴重。筆者認為結構長寬比過大、高區剪力墻集中這兩方面是導致剪力墻名義拉應力過大的主要原因。地震力是慣性力，由于地面的震動，會導致結構的震動，F=ma。對于長寬比較大的工程，X/Y 方向剪力墻布置存在較大差異，但是地震力的大小兩個方向卻差異不大。該工程X 向長度為50m，Y 向長度120m，由于兩方向剪力墻布置差異，可以近似理解成一個工字鋼。當發生Y 向地震時，地震剪力產生的彎
工程技術研究 2020年6期2020-05-28
- 高烈度區中震下受拉墻肢配置型鋼必要性研究
——以?？谑胁┝x鹽灶八灶棚戶區（城中村）改造項目八灶項目為例
時雙向水平地震下墻肢全截面由軸向力產生的平均名義拉應力超過混凝土抗拉強度標準值時宜設置型鋼承擔拉力，且平均名義拉應力不宜超過兩倍混凝土抗拉強度標準值（可按彈性模量換算考慮型鋼和鋼板的作用），全截面型鋼和鋼板的含鋼率超過2.5%時可按比例適當放松［3］。進行中震時雙向地震作用下剪力墻墻肢由軸向力產生的平均名義拉應力驗算。為避免結構在中震作用下出現較大拉力造成結構的損傷和不可恢復的過大變形，對中震作用下墻肢平均拉應力進行驗算，以滿足既定的抗震性能目標［4］。采
結構工程師 2020年1期2020-04-21
- 大高寬比剪力墻結構超高層建筑結構分析
分析；回轉半徑；墻肢名義拉應力0 引言《高層建筑混凝土結構技術規程》（以下簡稱《高規》）第3.3.2 條要求鋼筋混凝土高層建筑結構的高寬比不宜超過表3.3.2 的規定[1]，在條文說明中對適用情況又做了如下規定：在結構承載力、穩定、抗傾覆、變形和舒適度等基本滿足規范要求的情況下，對滿足高寬比限值要求采用的是“宜”，而不是“應”。此外，住房城鄉建設部建質[2015]67 號《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》中要求：高寬比較大時，應注意復核地震下地基
建材發展導向 2020年4期2020-03-25
- 建筑結構設計中剪力墻結構設計的應用探討
外的梁相互連接，墻肢平面外就容易出現彎矩現象，而且，在平常的設計中，設計人員并不會對平面外承載力和剛度進行驗算，因此，為了避免彎矩現象的發生，在結構設計時要盡量避免剪力墻與平面外的梁進行搭接，在無法避免的情況下也要嚴格按照相關規定采取相應的防范措施，保證剪力墻與平面外能夠搭接安全。（三）以主軸為中心，向四周延伸在對剪力墻進行結構設計時，要以主軸方向作為中心，雙向甚至多向的向四周延伸，盡可能的將各個方向的剪力墻相互連接在一起，在連接過程中還要避免這些剪力墻出
環球市場 2020年20期2020-01-19
- 剪力墻配筋結果異常的分析及解決方案
殼單元模擬計算，墻肢與墻肢之間、墻與其他桿件之間變形協調，其內力、位移、地震計算等都可得到理想的結果。在墻截面配筋設計環節，傳統的配筋采用“分段式配筋方式”，該方法不盡合理，一方面在某些情況下配筋不夠，另一方面在很多情況下又造成配筋過大的不經濟的計算結果［1］。YJK軟件在總結該配筋方式的不足之后，于是做了改進，增加了剪力墻的自動組合截面配筋計算方法，即墻柱配筋設計時考慮端柱和翼緣。然而在剪力墻截面配筋設計時，還經常存在如圖1所示的帶端柱和短翼緣的截面形式
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 剪力墻組合配筋在工程中的應用
截面，分解為直線墻肢，對直線墻肢按矩形截面分別配筋，把帶邊框柱的剪力墻，分解為直線墻肢和端柱分別配筋，然后疊加配筋結果。這種配筋方式，多數情況下會造成配筋過大，不經濟；而在某些情況下又會配筋不足，不安全。傅學怡對此法也提出過質疑：“實際工程中，常采用分段設計方法，將整截面的剪力墻分成幾個矩形截面來設計，其安全性、合理性有待研究?！盵1]規范條文也要求剪力墻按組合截面配筋?！犊挂帯穂3],6.2.13-3：“抗震墻結構、部分框支抗震墻結構、框架-抗震墻結構、
四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 對連梁超限設計的幾個處理方法
載作用下,剪力墻墻肢產生變形,連梁兩端產生相對轉動。最理想的情況是連梁先于墻肢屈服，且連梁具有足夠的延性，待墻肢底部出現塑性鉸，多個連梁端部出現塑性鉸，這些塑性鉸可以吸收地震能量，又能繼續傳遞彎矩與剪力，對墻肢形成的約束彎矩使剪力墻保持足夠的剛度和承載力，墻肢底部的塑性鉸亦具有延性?？墒窃趯嵉墓こ坍斨?，用結構軟件進行整體結構分析時，剪力墻中的連梁經常會出現超筋的現象，工程中針對這些情況，通長有如下的解決辦法。1 減少連梁的計算截面根據抗震設計規范總則的要求
商品與質量 2018年51期2018-06-18
- 8度0.2g區某RC剪力墻結構抗震性能分析
水準激勵下剪力墻墻肢的正截面的屈服程度及受力狀態；（4）以時程平均剪應力最大時刻的剪力、彎矩、軸力為墻肢抗剪最不利內力組合，研究剪力墻墻肢在罕遇水準激勵下抗剪承載力能否滿足剪力作用需求，以及剪力墻墻肢的抗剪需求能力比的分布規律并針對抗剪薄弱部位提出相關建議。1 模型信息本結構位于云南省昆明市，地下1層，地上32層，標準層高2.9m，總高度92.8m，嵌固端假定位于地下室頂面。結構平面寬23.4m，長36.4m。該結構所在地設防烈度為8度（0.20g），場地
特種結構 2018年2期2018-05-12
- 關于在建筑結構設計中如何提高建筑的安全性
軸線方向垂直設計墻肢，從整體上提高建筑結構的抗扭剛度，最終確保建筑剪力墻結構控制周期比與位移合理。在具體的 1號樓結構設計過程中，還融入了結構計算位移限值布局理念，1號樓在設計中相應減少了暗柱數量，大幅度節約了建筑工程施工中的鋼筋用量，為項目節約成本]。（三）剪力墻墻肢設計1號樓的單體剪力墻墻肢設計以均勻且相對較長的墻肢為主，其長度大約在2.5～5m不等，考慮到該類小于8m的墻肢在建筑受外界壓力過程中容易出現較小裂縫，所以要保證墻肢配筋發揮作用。1號樓設計
四川水泥 2018年10期2018-03-31
- 淺談剪力墻肢的抗震設計
廣泛的應用，剪力墻肢已成為多高層鋼筋混凝土抗震結構中起關鍵作用的結構部件；如何設計好這類結構（尤其是剪力墻肢的設計）成為結構設計人員最關心的問題。1 剪力墻肢抗震設計的基本思路把《建筑抗震設計規范》的設計條文歸納一下，對于各墻段的高度與墻段長度之比大于3的剪力墻肢，其抗震基本思路如下：①剪力墻肢應設計成延性墻肢，強震時剪力墻肢可以進入屈服后狀態；②一般來講剪力墻肢的墻底截面彎矩和剪力均為最大，塑性鉸出現在剪力墻肢底部截面的可能性最大也更為現實，國家相關規范
江西建材 2018年3期2018-02-16
- 影響短肢剪力墻抗震性能的因素
是采用較短的剪力墻肢（短肢剪力墻是指墻肢截面高度與厚度之比為5～8的剪力墻），而且通常采用T形、L形、]形、+形等。當這些墻肢截面高度與墻厚之比小于等于3時，它已接近于柱的形式，但并非是方柱，因此稱之為“異形柱”。故從廣義角度講，宜將這種結構體系稱之為“短肢剪力墻—筒體（或一般剪力墻結構體系）”。另外所謂”筒體”就是以樓電梯間所組成的鋼筋混凝土核心筒；所謂“一般剪力墻”就是指墻肢截面高度與墻厚之比大于8的剪力墻。2 短肢剪力墻結構的受力特點短肢剪力墻結構體
建材與裝飾 2018年21期2018-02-14
- 關于剪力墻連梁設計中的若干問題分析
水平荷載作用下，墻肢產生彎曲或剪切變形，使連梁相對墻肢產生轉角，從而使連梁產生內力。同時連梁端部的彎矩、剪力和軸力又反過來影響了墻肢的內力和變形，對墻肢起到了一定的約束作用，改善了墻肢的受力狀態。高層建筑剪力墻中的連梁在水平荷載作用下的破壞可分兩種，即脆性破壞(剪切破壞 )和延性破壞(彎曲破壞 )。連梁在發生脆性破壞時就喪失了承載力，各墻肢喪失了連梁對它的約束作用，將成為獨立墻肢。這會使結構的側向剛度大大降低，變形加大，并最終可能導致結構的倒塌。連梁在發生
中國房地產業 2018年16期2018-02-11
- 論剪力墻結構在建筑結構設計中的應用
要對其進行適當的墻肢連接處理，來保障該剪力墻的負荷性能。②實體墻：在墻體的洞口小于14%范圍或者墻體完整的情況下，其荷載承受能力相對比較差，但是并不會影響到整體建筑的穩定性，在這一情況下就需要應用實體剪力墻來進行設計，這樣才能夠保障具體施工過程中不會出現異常，并使得墻體的安全系數得到進一步的提升。③小開口整體剪力墻：在墻體的洞口面積大于全部面積14%的情況下，其正應力會直接移動在洞口的兩側位置，并會導致反彎現象的發生。④壁式框架：當墻體的洞口過大時，會導致
中國房地產業 2018年11期2018-02-10
- 連梁剛度對不等肢剪力墻剛度的影響研究
連梁與不等肢剪力墻肢剛度的關系進行了靜力彈塑性分析，并深入研究了影響因素，分析結果表明：連梁、小墻肢的剛度越大，其整體受力體系剛度越大。連梁剛度；不等肢剪力墻；MIDAS0 引言剪力墻是多高層結構體系中其抗側力體系的重要組成部分，為滿足各種使用功能，需在剪力墻上開設門、窗等結構洞，于是就形成了聯肢剪力墻結構。各墻肢間由連系梁相連，連梁的剛度、強度及變形性能對聯肢剪力墻結構的抗震性能有很大的影響[1]。常為華，張相勇[2]等采用近似理論揭示了連梁剛度與墻肢剛
福建建筑 2017年12期2017-12-14
- 剪力墻的整體性及算例分析
證了整體性參數對墻肢等效剛度的影響。關鍵詞 剪力墻 整體參數中圖分類號：G642.41 文獻標識碼：A 文章編號：1002-7661（2017）14-0043-01剪力墻的受力特點需從墻肢截面的應力分布和沿墻肢高度上的彎矩變化兩個方面進行分析。文本通過闡述整體參數的本質，分析整體參數對墻肢內力的影響，并通過具體算例進行驗證。便于學生深入理解剪力墻整體性的概念。1.剪力墻的整體性當開孔面積較小時，連梁約束墻肢的作用強，受力模式接近整體懸臂墻，墻肢軸力抵抗了大
讀寫算·素質教育論壇 2017年14期2017-08-08
- 超高層結構抗震設計中若干問題的總結
嚴重退化。此時該墻肢已無法承擔水平剪力，剪力將全部轉移至其他墻肢從而導致其他墻肢抗剪承載力不足。因此，判斷剪力墻墻肢受拉，分析受拉工況下剪力墻的狀態及其危害大小、剪力墻出現受拉狀態后的處理辦法就變的極為重要。瞬時最大風壓按100年一遇的基本風壓的1.5倍取值。通過計算發現，中震作用下的墻體受力明顯大于瞬時風壓作用下的墻體受力。在X向地震和Y向地震作用下，建筑在正角度及180°情況下的四種計算結果可以看，分別是墻體出現受拉在平面及豎向的分布情況。圖2 剪力墻
河南建材 2017年1期2017-03-02
- 靜安大廈核心筒超前施工剪力墻局部穩定性分析
算的核心筒剪力墻墻肢，利用數值軟件建立相應模型進行屈曲分析，計算該墻肢的實際計算長度系數，判斷該墻肢的實際局部穩定性。該文方法可為同類工程提供參考。超高層建筑；局部穩定分析；核心筒超前施工；框架-核心筒結構【DOI】10.13616/j.cnki.gcjsysj.2016.11.0041 引言框架-核心筒混合結構體系在我國超高層建筑中不斷得到廣泛應用[1]。該體系在施工中往往采用混凝土核心筒超前外圍鋼框架的整體提升法。為保證施工過程結構安全，受鋼平臺及墻體
工程建設與設計 2016年15期2016-12-15
- 磚砌體小墻肢非線性有限元分析
01）?磚砌體小墻肢非線性有限元分析王紅松（安徽省建筑科學研究設計院，安徽 合肥 230001）運用ANSYS有限元分析軟件對磚砌體小墻肢的受力性能進行非線性有限元分析，研究磚砌體小墻肢在軸向受壓及水平荷載作用下的抗震性能和破壞形態，并與試驗結果對比分析。分析表明，配筋砌體小墻肢和小墻肢組合柱具有良好的抗震性能，可以明顯改進砌體結構的承載力和延性，提高砌體結構的抗震能力。砌體小墻肢；小墻肢組合柱；有限元分析；反復荷載0 引言砌體結構具有造價低廉，施工技術要
安徽建筑 2016年3期2016-08-23
- 結合PKPM探討如何合理的配置剪力墻邊緣構件縱筋
求剪力墻結構底層墻肢軸壓比大于規定值（具體要求詳規范要求）時應在加強部位及其相鄰上一層設置約束邊緣構件，其余部分應設置構造邊緣構件?，F以《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）為例，兩種邊緣構件的配筋區域及配筋形式和數量均不同( 圖1、2)。其中構造邊緣構件的配筋要求見表1，約束邊緣構件的配筋要求見表2。圖一 剪力墻構造邊緣構件范圍圖二 剪力墻約束邊緣構件范圍表一 剪力墻構造邊緣構件的配筋要求表二 剪力墻約束邊緣構件的配筋要求在設計過程中，邊緣
四川水泥 2016年10期2016-04-27
- 剪力墻結構連梁超筋問題的處理
剪力墻結構中實現墻肢之間連接的連梁，在地震、風荷載作用下發揮著重要的作用。由于連梁兩端的墻肢普遍存在不均勻壓縮問題，導致連梁的內力較大，并在這一受力特點下容易出現破壞現象，導致潛在的安全隱患。本文中基于連梁超筋問題展開研究，并提出剪力墻結構連梁超筋現象的若干處理策略，以供建筑從業者參考。剪力墻結構；連梁；超筋；脆性破壞本文DOI：10.16675/j.cnki.cn14-1065/f.2016.07.0861 剪力墻結構連梁超筋破壞概述1.1剪力墻結構破壞
山西農經 2016年7期2016-04-13
- 高層建筑中有關連梁的問題討論與設計要點
如門窗洞口、較長墻肢因受力需要設置的結構洞等。對于聯肢剪力墻而言，墻肢的延性、剛度、承載力等與相接的連梁有很大的關系。作為結構體系中抗震設防的重要構件，連梁的跨高比小，其所受的豎向荷載成為了次要受力類型，而像風荷載和地震荷載作用下對墻肢產生的水平力則成為了主要因素，受力后墻肢的彎曲變形導致與墻肢相接的連梁兩端承受反向彎曲作用，相應產生轉角變形和內力，而連梁端部的彎矩、剪力和軸力又反作用于墻肢，對墻肢起到了約束作用，改善了墻肢的受力狀態，減小了內力和變形，連
山西建筑 2016年32期2016-04-09
- 對連梁設計計算及超限處理的探討
到約束，從而減小墻肢的受力及變形，起到耗能作用，同時連梁的彎矩、剪力反作用于墻肢和墻肢形成共同受力體系，連梁和墻肢共同承擔風和地震的水平作用。連梁和墻肢的設計都應符合強剪弱彎的要求。2 連梁的兩種破壞模式1)脆性破壞：剪切破壞為脆性破壞，當連梁的抗剪承載力不足,剪壓比超限時會產生剪切破壞，這時連梁會過早地出現裂縫且抗剪鋼筋不能發揮作用，連梁完全喪失承載力，同時連梁對兩端的墻肢完全失去約束作用，當結構大部分連梁都發生脆性破壞時，結構整體側向剛度降低，隨P-Δ
山西建筑 2016年20期2016-04-07
- 高層建筑短肢剪力墻與異形柱結構受力分析與設計
洞口開的較大，則墻肢的截面高度較小且墻肢本身較弱，若是洞口開的較小，則墻肢較強。而墻肢為矩形截面且其上沒有洞口開設時，可以達到最小值0.75。由此可見，能夠使用值對短肢剪力墻墻肢的強弱程度進行鑒別。相關研究結果表明：墻肢處于較強的狀態，而時，墻肢則處于較弱的狀態，根據這一研究結果，可以判斷為墻肢系數。通常情況下，主要與以下因素有關：樓層數、荷載形式、α的大小等，的值越小，說明墻肢越強，的值越大，則說明墻肢越弱。（2）整體性系數（α）。在短肢剪力墻結構當中，
工程技術研究 2016年12期2016-02-11
- 不同開洞位置對短肢剪力墻抗震性能影響分析
，常在短肢剪力墻墻肢上開設布置管道的孔洞。為了研究后期開設孔洞的位置對短肢剪力墻受力性能的影響，建立6個在墻肢上開設孔洞大小相同而孔洞位置不同的短肢剪力墻有限元分析模型；研究在低周反復荷載作用下，孔洞位置對構件滯回特性、承載力、延性、耗能能力等抗震性能的影響；通過在不同軸壓比下改變孔洞位置，討論不同軸壓比下后期開設孔洞的位置對短肢剪力墻受力性能的影響。結果表明：墻肢開設孔洞位置不同對短肢剪力墻的承載能力和抗震性能有顯著影響，在相同軸壓比下，開設孔洞位置越靠
湖南工業大學學報 2015年5期2015-12-08
- 高層建筑剪力墻結構設計的要點
下幾點特點：有著墻肢長度遠大于厚度，并且自身平面內具有很大的承載力與剛度，平面外剛度和承載力都相對比較小，墻肢屬于偏心受壓或者偏心受拉構件。與此同時，在剪力墻結構中，墻屬于一個平面的構件，除了可以承受沿其平面作用的水平剪力以及彎矩之外，還能夠承擔豎向壓力；在軸力、剪力、彎矩的復合狀態下進行工作，其受水平力作用時似一底部嵌固于基礎上的懸臂深梁。在地震作用或風載下剪力墻除了需要符合剛度強度要求，還得滿足非彈性變形反復循環下的延性、能量耗散以及控制結構裂而不倒的
基層建設 2015年34期2015-10-21
- 高層住宅剪力墻結構的優化
置的位置,剪力墻墻肢長度,墻厚等方面對高層住宅剪力墻結構優化的概念設計進行了探討,從而為高層建筑的優化提供了一些理論上的指導。高層住宅;剪力墻結構;控制因素;結構優化高層住宅建筑(例如住宅,公寓,酒店等),通常需要在有效占地面積范圍內盡可能地爭取到更多的建筑面積,采用現澆剪力墻結構具有明顯的優勢［1］。結構設計人員在剪力墻結構的設計上一般會采取相對來講比較保守的結構設計方案,在一定程度上忽略結構的經濟性與合理性。因此,對剪力墻結構的優化設計進行研究很有必要
河南科技 2015年13期2015-04-01
- 開洞外墻對工字型平面高層住宅剪力墻結構抗震性能的影響研究
根據平面不同部位墻肢所分擔的水平地震剪力比例以及結構周期比的變化規律，分析不同部位墻肢尤其是開洞外墻對結構抗震性能的影響.研究表明，開洞外墻對整體結構抗側剛度及抗扭剛度貢獻明顯，而且在同等抗側剛度條件下，應適度加大開洞外墻的橫截面積以提高該類結構的抗震性能.高層住宅樓； 剪力墻結構； 開洞外墻； 抗震性能工字型平面塔式高層住宅樓具有通風采光良好、戶型變化多樣、用地節省等優點，在我國南方地區頗受歡迎，在?？谑?、文昌市等高抗震設防烈度地區應用也非常普遍.該類住
海南大學學報（自然科學版） 2015年3期2015-02-21
- 剪力墻連梁超筋處理總結
超筋后，由于其對墻肢的約束降低，導致內力重分布，會產生一系列相關的設計問題，需要我們在設計中引起足夠的重視，并對其采取相應的措施，本文結合作者設計經驗及參考國內相關文獻總結出針對連梁超筋處理的幾種常用措施供大家參考。剪力墻；結構設計；連梁超筋1 引言隨著我國工業化、城市化建設進程的加快，高層建筑、超高層建筑成了現代城市的一大標志。為了滿足高層建筑在結構和功能上的需要，結構體系也日趨多樣，剪力墻結構體系成了高層建筑中不可缺少的一種受力體系，剪力墻結構體系的設
建材與裝飾 2015年24期2015-01-10
- 《高層建筑結構與抗震》剪力墻結構內力與位移計算
布應力之上疊加了墻肢局部彎曲應力，當墻肢中的局部彎矩不超過墻體整體彎矩的15%時，其截面變形仍接近于整體截面剪力墻，這種剪力墻稱之為小開口整體剪力墻。2.3 聯肢剪力墻當剪力墻沿豎向開有一列或多列較大的洞口時，由于洞口較大，剪力墻截面的整體性已被破壞，剪力墻的截面變形已不再符合平截面假設。這時剪力墻成為由一系列連梁約束的墻肢所組成的聯肢墻。開有一列洞口的聯肢墻稱為雙肢墻，當開有多列洞口時稱之為多肢墻。2.4 壁式框架當剪力墻的洞口尺寸較大，墻肢寬度較小，連
科技視界 2014年27期2014-08-15
- 住宅結構設計中不同剪力墻布置方案的經濟性比較
所以墻厚的大小及墻肢的長短與整個結構的用鋼量是直接相關的，業主也經常要求設計院進行不同方案的經濟性比較，以期進行最小成本設計。下面筆者以某一標準百米高層住宅為例，分析不同的墻體布置方案對結構經濟性的影響。本住宅位于北京市順義區，長35.5m，寬17.4m，主屋面高度95.58m，平屋面，有局部出屋面樓梯間，層高2.9m，地上33層，地下兩層。地震烈度為8度(第一組)，0.2g，二類場地，抗震等級為一級，底部加強區取地上1 層至5 層。按照規范[1][2][
土木建筑工程信息技術 2014年3期2014-08-08
- 談剪力墻結構設計
力墻，結構設計，墻肢，框梁隨著高層住宅的普及，剪力墻結構慢慢取代磚混結構成為住宅樓結構主要形式，考慮到安全與成本的相互關系，在計算剪力墻結構時很多需要調整的參數及注意事項常常成為設計人員的殺手锏。本文就一些需要注意的問題羅列出來，一起分析討論。1 剪力墻分類1)根據形態可分為：不開洞的整體墻；有洞口的聯肢墻。2)按高厚比可分為：截面高度與厚度之比大于8時，稱為一般剪力墻；該值為5～8時，稱為短肢剪力墻；該值小于5時，稱為超短肢剪力墻；該值不大于3時，稱為柱
山西建筑 2014年30期2014-04-07
- 連梁剛度對不等肢連肢梁抗震性能的影響
平面圖本文中剪力墻肢考慮翼緣的影響，翼緣統一取長為800 mm，等肢墻肢取2 000 mm，不等肢墻肢中大墻肢長取2 000 mm，小墻肢參數見表1。以各模型Y向周期和位移的變化來研究連梁的剛度對不等肢剪力墻整體剛度的影響。表1 不等肢墻肢參數 mm2 計算結果分析2.1 等肢墻肢連梁截面寬取200 mm，高度取一系列值，以模擬連梁剛度的變化。由表2、圖3和圖4可以看出，隨著連梁剛度的增大，周期和位移呈明顯下降的趨勢，在連梁與墻肢剛度比為1附近時折線斜率明
建材技術與應用 2013年6期2013-12-24
- 側邊加勁帶縫鋼板剪力墻抗側剛度及極限承載力計算
整體失穩前,縫間墻肢端部充分實現塑性屈服,此時帶縫鋼板剪力墻具有良好的延性和耗能能力.Hitaka等[1-2]率先進行了一系列帶縫鋼板剪力墻縮尺試件的單調加載和循環加載試驗,研究內容包括開縫參數、加勁肋形式對墻板受力性能的影響及帶縫鋼板剪力墻與抗彎框架結構的相互作用.隨后,Cortés等[3-4]采用試驗及有限元分析方法研究了帶縫鋼板剪力墻與鉸接框架的協同工作性能.國內對帶縫鋼板剪力墻的研究始于2004年,主要采用循環加載試驗及有限元仿真分析等方法,對墻板
東南大學學報（自然科學版） 2013年3期2013-12-22
- 對剪力墻結構中連梁的認識
框筒結構中，連接墻肢與墻肢，墻肢與框柱的梁稱為連梁。連梁的特點:截面大，跨度小，與之相連的墻體剛度一般都很大。在水平荷載(風或地震荷載)作用下，連梁內力也很大。同時在高層建筑中，連梁兩端墻肢的不均勻壓縮，會引起連梁兩端的豎向位移差，這個差值也會引起連梁內力。下面以雙肢墻為例說明連梁的受力機理:離地面距離為X的某處某一水平截面處的彎矩為M，則由平衡條件可知:由上述公式可見:1)任意截面X的彎矩M是由局部(M1+M2)和整體彎矩NA兩部分組成的，整體彎矩大，局
山西建筑 2013年11期2013-08-21
- 高層建筑短肢剪力墻結構設計
用功能發生矛盾。墻肢的數量要根據具體的抗側力要求進行確定，不能過多或過少，主要視抗側力的需要而定，以免結構過剛或者過柔。(2)短肢剪力墻應該盡量均勻布置，以保證建筑物的剛心和質心相一致，避免在地震中發生扭轉。(3)在結構布置方面靈活性及可調整性大，可選擇的方案較多，較易處理樓蓋的支承，使其形成成片的聯肢抗側力結構。(4)當水平荷載較大時或者建筑物造型不規則時，應該在平面外各角點及邊緣處布置短肢剪力墻來滿足結構平面剛度的要求和加強結構的整體性。(5)為了避免
江西建材 2013年3期2013-08-15
- 鋼筋混凝土開口剪力墻平面外受力性能彈性數值分析
在此基礎上得到:墻肢內力除應按一維壓彎構件進行計算外,還應在“有效寬度”范圍內疊加連梁荷載的內力效應,并提出了墻肢內力可按一維壓彎構件計算的尺寸條件及“有效寬度”的近似計算方法。開口混凝土剪力墻;平面外受力;撓度和內力近似解;一維壓彎構件;變形等效文獻[1-3]基于彈性薄板理論分別對非開口情況下的鋼筋混凝土剪力墻進行受力性能研究,在理論分析的基礎上把剪力墻的最不利內力和一維壓彎構件的內力進行比較,提出實際工程中偏于安全地一維壓彎構件計算剪力墻平面最大彎矩的
水利與建筑工程學報 2013年2期2013-07-19
- 側邊加勁帶縫鋼板剪力墻抗側剛度及極限承載力計算
整體失穩前，縫間墻肢端部充分實現塑性屈服，此時帶縫鋼板剪力墻具有良好的延性和耗能能力.Hitaka 等［1－2］率先進行了一系列帶縫鋼板剪力墻縮尺試件的單調加載和循環加載試驗，研究內容包括開縫參數、加勁肋形式對墻板受力性能的影響及帶縫鋼板剪力墻與抗彎框架結構的相互作用.隨后，Cortés 等［3－4］采用試驗及有限元分析方法研究了帶縫鋼板剪力墻與鉸接框架的協同工作性能.國內對帶縫鋼板剪力墻的研究始于2004年，主要采用循環加載試驗及有限元仿真分析等方法，對
東南大學學報（自然科學版） 2013年3期2013-03-13
- 剪力墻結構設計
應當減少一些部分墻肢的數量，剛度隨著垂直程度向下增加。1.3 墻肢高寬比長度較大而寬度較小，較薄的剪力墻可變成彎曲的剪力墻。這種形狀利于堅固，避免寸勁造成的破壞，能夠有一定的分擔能力。對于高度和寬度值的比應當不大于2，如果長度過長，背離了這個值的時候，應當通過開洞口，使每一段的值近似這個值。單獨的墻可以作為整體墻，也可以作為連肢墻。1.4 剪力墻洞口的布置剪力墻對于洞口的方向和大小的選擇是有一定意義的，有一定的力學原理，所以，在安排的時候應當注意選擇，應當
中國新技術新產品 2012年14期2012-12-29
- 淺談高層建筑結構設計
最大位移發生處的墻肢厚度，以增加該處的剛度，減小位移。對于周期比的超限，可采取的方法有調整質心兩側剪力墻的位置及墻肢長度，使其質心與剛心盡量接近；盡量加大周邊剪力墻，提高抗扭剛度，減少核心筒剛度，削弱結構側移剛度，從而加大第一平動周期; 其軸線通過或靠近結構剛心的剪力墻對結構抗扭剛度貢獻不大，但對側移剛度貢獻較大，也必須削弱。2 對角窗的處理高層建筑的角部在地震中是最薄弱的部位，但有些時候建筑為了立面效果或為了開發商房子好銷售，在高層建筑的角部設置角窗，對
城市建設理論研究 2012年19期2012-10-15
- 雙肢剪力墻的受力特點及延性破壞機構設計分析
移。1.2.3 墻肢的軸力與α 值有關。因為墻肢軸力即該截面以上所有連梁剪力之和，當α 值增大時，連梁剪力增大，軸力必然增大。1.2.4 墻肢的彎矩與α 值有關。 α 值愈大，墻肢彎矩愈小。各平臺較強的資源建設與數據加工能力保障了內容的更新速度與內容的有效持續供給，同方知網、萬方數據、維普資訊等平臺資源情況如表8-表10。2 雙肢剪力墻延性破壞機構2.1 延性破壞機構設計要求根據上述的雙肢剪力墻的破壞機構和連梁的破壞形式可以知道，設計中需要的是發生破壞時連
科技視界 2012年30期2012-08-16
- 高層建筑連梁設計和分析
的水平力作用下，墻肢彎曲變形，使梁端產生一定的角度，連梁由此產生內力。同時連梁產生的內力又對與之相連的墻肢起到了約束作用，使其能夠保持足夠的剛度和強度，從而減小墻肢的內力和變形，改善其受力狀態。3 連梁的破壞機制高層建筑中連接墻肢的連梁在風荷載和地震荷載作用下的破壞分為兩種:脆性破壞(剪切破壞)和延性破壞(彎曲破壞)。1)連梁在發生脆性破壞時，與之相連的墻肢形成單片墻，喪失了連梁對其的約束作用，使結構的側向剛度減小，墻肢彎矩增大，最終導致喪失承載力。因此剪
山西建筑 2012年12期2012-08-15
- RC框剪結構強震作用下的耗能分布模式與損傷機制
形成不同的連梁與墻肢相對剛度比.通過對算例1和算例2進行對比分析，考察連梁與墻肢的相對強弱關系對于RC框剪結構損傷機制和耗能分布模式的影響.算例3的各構件幾何尺寸與算例1相同，僅將圖1所示的②，⑥，⑩ 軸線上的聯肢墻改為框架，即共設置9片框架和2片聯肢墻.通過對算例1和算例3進行對比分析，考察框架與剪力墻相對比例的變化對于RC框剪結構損傷機制和耗能分布模式的影響.表1給出了3個算例的主要構件尺寸，具體配筋面積根據PKPM軟件計算得到，限于篇幅，不再列出.表
東南大學學報（自然科學版） 2012年5期2012-06-28
- 高層剪力墻連梁設計的幾點建議
力墻結構中，連接墻肢與墻肢，墻肢與框架柱的梁稱為連梁。連梁一般具有跨度小、截面大，與連梁相連的墻體剛度又很大等特點。一般在風荷載和地震荷載的作用下，連梁的內力往往很大。此外，高層建筑中，由于連梁兩端墻肢的不均勻壓縮，會引起連梁兩端的豎向位移差，這也將在連梁內產生內力。在設計時，即使采取降低連梁內力的各種措施，如：增大剪力墻的洞口寬度，在連梁中部開水平縫，在計算內力和位移時對連梁剛度進行折減，對局部內力過大層的連梁進行調整等，仍難使連梁的設計符合要求?；谶@
中國科技信息 2011年10期2011-02-17
- 淺析高層建筑結構中的連梁設計
結構體系中,連接墻肢與墻肢、墻肢與框架柱的梁稱為連梁.連梁一般具有跨度小，截面高，與連梁相連的墻體剛度大等特點.因此，高層建筑在水平力作用下，連梁的內力往往很大.設計時，即使采取了降低連梁內力的各種措施，如：加大剪力墻的洞口寬度；在連梁中部開水平縫，在計算內力和位移時對連梁剛度進行折減，對局部內力過大層的連梁內力進行調整等，仍無法使連梁的截面設計符合要求.由于設計規范對此沒有明確規定，因此，設計時感到無所適叢.而設計、構造不當將會造成結構在抵抗水平力時的強
赤峰學院學報·自然科學版 2010年2期2010-10-09
- 短肢剪力墻結構頂層端節點的空間受力研究
可能采取“L”形墻肢的建議。短肢剪力墻；頂層端節點；空間受力分析。1 引言目前國內外進行鋼筋混凝土框架研究，絕大多數情況下研究僅局限于平面受力的框架節點。從已有的研究成果以及工程實踐來看，對于框架結構這種簡化分析是切實可行的，但是對于短肢墻無粘結預應力樓蓋結構體系，由于空間較大，墻肢較薄，且墻肢翼緣內有預應力筋束通過，就顯得節點構造、受力復雜。圖1是文獻[1]短肢剪力墻無粘結預應力樓蓋結構頂層子空間模型試驗試件的外觀圖，圖2是試驗試件的總體尺寸及加載裝置圖
重慶建筑 2010年8期2010-03-28