沖轉
- SGT5-4000F燃氣輪機采用俄羅斯天然氣沖轉問題研究
更多。若燃機點火沖轉的控制參數不合適，則很可能在冬季出現冷態啟動失敗的情況。當燃氣輪機使用熱值低于天然氣或輕油的氣體為燃料時，將對燃氣輪機及其聯合循環的出力和效率產生顯著影響[2]。北京地區的燃機電廠近年來開始嘗試使用產自俄羅斯的天然氣為燃料，其熱值與國產天然氣相近，但華白數（又稱“發熱指數”）低了10%左右，這意味著使用俄羅斯天然氣的燃氣輪機輸出相同負荷，可能需要更多的燃料。本文研究了使用俄羅斯天然氣的北京某電廠燃機冬季低溫沖轉的實際過程，找到了沖轉失敗
機電信息 2023年1期2023-01-14
- HTR-PM汽輪發電機組非核蒸汽沖轉技術研究與應用
發電機組非核蒸汽沖轉，提前驗證汽輪機設計、安裝質量、檢驗沖轉過程中汽輪發電機組振動、軸瓦溫度、脹差等性能參數，并可充分利用反應堆裝料期間處理解決問題，將可能占用裝料后關鍵路徑的汽輪發電機組問題處理轉化到非關鍵路徑上，有效縮短商運前聯合調試工期，保證工程節點目標順利實現。1 非核沖轉技術研究及方案確定1.1 面臨的挑戰HTR-PM機組在裝料前常規島各系統基本具備沖轉條件，但由于系統設計特點不同于常規的壓水堆核電設計，進行非核沖轉面臨以下問題：1)作為全球首臺
中國核電 2022年3期2022-09-17
- 鈉冷快堆汽輪機非核蒸汽沖轉可行性研究
)汽輪機非核蒸汽沖轉是核電廠在反應堆裝料前的一項重大機組聯合啟動試驗，旨在檢驗常規島汽輪機及各系統的安裝、調試質量，發現并消除潛在的各種問題[1-3]。核島施工工期相對常規島有所延后，為了避免常規島潛在的問題對反應堆核蒸汽沖轉啟動產生不良影響，在反應堆裝料前尚有充足時間窗口進行汽輪機首次沖轉試驗，從而實現核島和常規島調試進度的無縫對接，以便最大限度地合理利用調試工期[4-5]。600 MW鈉冷快堆具有特殊的三回路熱力系統和直流式蒸汽發生器。鈉冷快堆的熱力系
發電設備 2022年4期2022-07-30
- 鈉冷快堆汽輪機非核蒸汽沖轉優化
不易過熱。汽輪機沖轉試驗即根據不同的堆型和現場情況，利用合適的熱源，將冷卻劑在汽輪機回路內加熱產生飽和蒸汽，并將汽輪發電機組沖轉至額定轉速的試驗[5]。核電廠汽輪機非核蒸汽沖轉主要目的是驗證蒸汽回路整體是否可以正常運轉，并盡早發現汽輪發電機組在安裝過程中的各種問題[6]。對于鈉冷快堆，非核蒸汽沖轉的成功表明蒸汽回路調試已基本完成，并且即將進入鈉-水-汽聯合調試階段[7]。目前，按照沖轉汽源可將非核蒸汽沖轉方法分為：(1)在熱態試驗階段，利用一回路主冷卻劑泵
發電設備 2022年2期2022-03-31
- 300 MW 汽輪機組啟動過程振動故障分析處理
.2.1 第一次沖轉汽輪機通流改造后首次開始沖轉工作。主機沖轉至3000 r/min定速，2X 振動達到116 μm，接近報警值。在定速過程中1#、2#軸承相對軸振不斷爬升，其中2X 振動達到194 μm，隨后機組手動打閘，鍋爐熄火執行保溫保壓措施，墮走過程中1#、2#軸承相對軸振較升速過程存在較大漲幅。首次沖轉初定速3000 r/min與手動打閘前的振動數據見表1；圖2～圖3 為首次沖轉至3000 r/min 定速期間軸振2X/2Y 的Bode 圖，圖4
設備管理與維修 2022年1期2022-03-10
- 50MW背壓機組汽輪機轉子形變原因研究
11：39分進行沖轉，第一次進行沖轉的參數如下所示：偏心50μm、汽缸膨脹1為3.8mm、膨脹2為2.7mm。11:43分沖轉到540r/min，暖機40分鐘；12：33分沖轉到1460r/min，暖機50分鐘，13:26分沖轉到2600r/min；13:41分汽輪機膨脹差為6.6mm、膨脹1為5.4mm、膨脹2為4.5mm，汽輪機振動1X：23μm、1Y：17.3μm，2X：26.74μm、2Y：26.8μm[1]。22:20分汽輪機進行第二次沖轉，偏心
電力設備管理 2021年14期2022-01-17
- 基于APS的自適應汽動給水系統在超超臨界機組中的應用
APS汽動給水泵沖轉控制策略APS汽動給水泵沖轉功能組啟動允許條件為汽動給水泵已停運且轉速信號無故障。當接收到APS啟動請求后，執行沖轉程控。APS沖轉程控分9個階段：1）自動投入APS模式，復位ETS跳閘信號。2）將目標轉速設為3050r/min，設定升速率為80r/min。3）自動檢查允許掛閘條件，滿足后掛閘，速關油電磁閥（1842）得電45s，啟動油電磁閥（1843）得電60s，速關閥全開。4）將MEH汽動給水泵轉速控制投入自動控制方式。5）汽動給水
儀器儀表用戶 2021年12期2022-01-05
- 660 MW超超臨界汽輪機啟動過程脹差偏大原因分析
的影響汽輪機掛閘沖轉前，主汽門關閉，對汽輪機本體能夠產生影響的只有軸封系統。當汽輪機軸封投入、建立真空后，軸封蒸汽直接與轉子軸頸接觸，通過軸封齒一部分進入氣缸，一部分經軸封回汽到軸加。對某次冷態啟動進行分析。如圖1 所示，06：03軸封投入，機組點火升溫升壓，此時脹差為-0.344 mm，缸脹為6.364 mm，第一級金屬溫度88.159 ℃。至13：52，脹差6.505 mm，缸脹7.047 mm，第一級金屬溫度85.88 ℃，主汽溫度362 ℃，主汽壓
山東電力技術 2021年6期2021-07-08
- “華龍一號”核電汽輪發電機組非核沖轉方案優化研究
發電機組非核蒸汽沖轉試驗，以驗證汽輪發電機組的制造、安裝質量。根據“華龍一號”核電的汽輪發電機組的技術特點，為了維持汽輪發電機組在額定轉速的持續時間，分析并提出優化措施，并指導推廣至其它核電機組的汽輪發電機非核蒸汽沖轉試驗中。關鍵詞：核電;汽輪發電機;沖轉;優化1、引言汽輪發電機組作為核電站的能量轉換的樞紐關鍵設備，其制造和安裝的質量的驗證具有重要的意義，非核蒸汽沖轉的試驗方案基于機組帶核運行前進行汽輪發電機組的沖轉至額定轉速的試驗驗證，提前發現設備制造和
科學與財富 2021年9期2021-07-04
- 汽輪機啟動控制系統優化設計及應用*
高和高壓閥組低溫沖轉問題，筆者通過闡述汽輪機高壓閥組預熱速率優化和沖轉控制優化，排除汽輪機啟動不穩定因素，使汽輪機啟動控制更加安全有效[1]。為汽輪機啟動控制的進一步優化和安全操作提供參考。1 汽輪機控制系統概述某電廠使用K-1000-60/3000型汽輪機組，對稱布置，機組內4個低壓缸和一個高壓缸，低壓缸放置在中間4個高壓缸以低壓缸為中心兩兩對稱分布?？刂葡到y的主要原件采用西門子PLC，顯示監測采用OM696系統，診斷系統為ES/DS。汽輪機組的電液控制
機械研究與應用 2021年1期2021-03-22
- 2 號機啟動汽機沖轉軸承振動增大分析
日白班，汽機剛沖轉至2450r/min，準備進行高速暖機，DCS 上發現轉子偏心增大，1、2 號軸承X 方向振動增大，就地巡檢告知2 號軸承處有明顯異音且有細小火花產生，隨即值長下令拍停汽機，汽機轉速下降，偏心及軸振快速下降，汽機轉速至零投入盤車。2 分析我廠二號機最近啟機沖轉分別在4 月15 日與9 月12 日，查看歷史曲線，就一些重要參數提取出來進行對比：汽機發生振動的原因分析：表1 參數對比（1）汽輪機啟機過程中，若暖機時間不夠，升速或者加負荷過快
商品與質量 2020年51期2020-12-22
- 1250MW核電機組汽輪發電機組非核蒸汽沖轉實踐
發電機組非核蒸汽沖轉試驗是利用核裂變以外的方式產生的蒸汽對汽輪發電機組進行沖轉的試驗。如利用反應堆冷卻劑主泵和穩壓器內電加熱器所提供的能量，并利用系統的熱容量在蒸汽發生器內產生蒸汽，使沖轉汽輪發電機組至額定轉速。某1 250MW 核電機組使用非核蒸汽進行了首次汽輪機發電機組沖轉試驗，試驗最終使汽輪發電機升速至額定轉速1 500 rad/min并維持，過程中各項試驗項目有序進行，滿足驗收準則，并且試驗一次成功。1 汽輪發電機組首次沖轉試驗方案選擇汽輪發電機的
核安全 2020年4期2020-09-07
- 核級汽輪機冷態應急啟動軸向脹差估算及控制分析
45min）直接沖轉并達到額定負荷的狀態。由于冷態應急啟動省去盤車和暖機環節，所以機組的軸向脹差增長比正常啟停時更為嚴重。針對機組的冷態應急啟動過程，進行脹差的有效估算，并據此提出合理的脹差控制手段，對核動力裝置的安全運行具有重要意義。1 汽輪機的軸向熱脹特性考慮脹差估算的需要，此處對汽輪機內缸和轉子的熱脹特性進行簡要說明。1.1 內汽缸與轉子的熱脹特性內汽缸受熱熱脹的死點為正、倒車進汽中心線與轉子軸線的交點，如圖1所示。圖1中的B點即為汽輪機內汽缸向機組
今日自動化 2020年1期2020-07-23
- 汽輪機沖轉并網操作過程分析
動力轉換，汽輪機沖轉并網帶負荷操作，是由通過旁排導出堆芯熱量向熱能轉換為動能再轉換為電能的過渡，本文從條件準備、暖管疏水、輔助系統啟動、沖轉并網操作以及過程中需進行的定期試驗，進行詳細分析，明確操作邏輯與細節，并對此過程中注意事項進行總結。本文細致而深入的分析對其它電站沖轉并網操作具有良好借鑒意義。關鍵詞：蒸汽動力轉換系統;沖轉;并網;定期試驗;注意事項1? 概述汽輪機沖轉并網帶負荷操作，是核電機組由不發電工況向發電工況的過渡，是由通過旁排導出堆芯熱量向熱
裝備維修技術 2020年31期2020-07-08
- 330MW機組熱態啟動特性探討及防止事故對策
行，以滿足汽輪機沖轉、并網后快速帶負荷的要求。另外，要杜絕一切可能使冷汽、冷水進入汽輪機的誤操作，防止機組受冷變形。1.2.2 旁路系統的投入提前投入旁路系統，以迅速提高主、再熱蒸汽的溫度，使其滿足掛閘、沖轉要求。1.2.3 投入軸封供汽、抽真空1）軸封供汽溫度一定要與汽封金屬溫度相匹配，汽機輔汽系統應使用溫度較高的汽源，以避免軸封供汽溫度低引起的軸承振動或軸封風機帶水運行。2）先向軸封送汽后再抽真空。在向軸封送汽前，檢查確認軸封汽母管疏水門開度，疏水排盡
裝備維修技術 2020年29期2020-07-01
- 汽輪機動靜碰磨原因分析及處理
機20 d后啟動沖轉并網的過程中,因振動突然飆升至跳機值而停機,并網失敗。經開缸檢查后,發現汽封齒動靜碰磨。轉子返汽輪機制造廠檢修,又發現大軸產生彎曲。鑒于此次事故嚴重影響正常生產進度,并帶來較大的經濟損失,筆者針對此次事故進行分析總結,為今后類似機組的沖轉并網提供意見,避免類似事故發生。該機組于2019年2月18日10:28進行首次沖轉,蒸汽溫度為524 ℃,蒸汽壓力為8.5 MPa。沖轉過程中參數記錄見表1。2月19日02:20,汽輪機2號軸承X向振動
裝備機械 2020年1期2020-04-07
- EPR與CPR1000熱態功能試驗對比分析
、失電試驗、非核沖轉等試驗項目安排情況，并與CPR1000機組熱試試驗安排情況進行簡要對比和分析。1 EPR首堆試驗該核電項目1號機組作為EPR機組首堆，需要開展為驗證EPR設計新理念核新特征所必須進行的試驗（First Of A Kind ，FOAK），EPR堆型FOAK試驗分成三類：（1）FPOT （First Plant Only Test） EPR：僅需全球EPR首臺機組上進行的試驗；（2）FPOT XXX僅需在每一個EPR項目的首臺機組上進行的試
數字通信世界 2020年2期2020-03-04
- 敏捷項目管理助力全球首堆示范工程
機組”）完成非核沖轉，汽輪發電機組達到額定轉速1 500轉/分。由東方電氣股份有限公司（下稱“東方電氣”）設計制造的汽輪發電機組各項指標優良，為并網發電奠定了堅實基礎，從汽輪機扣缸完成到非核沖轉完成，調試工期相比福清核電一期工程縮短96天。汽輪機扣缸完成是汽輪機發電機組由安裝階段轉入調試階段的標志，也是服務保障的主要時間窗口。在“華龍一號”首堆工程汽輪發電機組非核沖轉服務保障過程中，東方電氣服務保障團隊充分吸取其他機組的經驗，對項目管理中的不足進行改進，以
項目管理評論 2020年6期2020-01-04
- 百萬千瓦等級核電廠汽輪發電機組非核蒸汽沖轉風險分析及應對措施
過汽輪機非核蒸汽沖轉試驗，能夠及早暴露和發現汽輪機及其相關系統的問題，征對試驗過程的發現的問題采取相應的糾正處理措施，從而保證了汽輪發電機組正常并網發電以及在運行期間能安全正常地工作。此試驗涉及系統多，試驗復雜，因此在非核蒸汽沖轉前進行全面的重大風險分析并制定應對措施是必要的。1 非核沖轉汽水流程及實施過程1.1 非核沖轉汽水流程由于凝結水精處理系統還未具備投運條件，凝結水系統也未進行聯合沖洗，凝結水去除氧器的水質達不到要求，所以非核沖轉期間不投入低壓加熱
商品與質量 2019年11期2019-11-29
- 1 000 MW二次再熱機組汽輪機冷態啟動沖轉參數優化
，以優化冷態啟動沖轉參數。1 機組概況2臺1 000 MW二次再熱超超臨界汽輪發電機組，選用某汽輪機廠引進的西門子汽輪機，型式為超超臨界、二次中間再熱、五缸四排汽、單背壓、反動凝汽式汽輪機，型號為N1000-31/600/610/610。機組采用高、中、低壓三級串聯旁路系統，容量為100%鍋爐最大連續蒸發量(BMCR)高壓旁路，50%BMCR中壓旁路和65%BMCR低壓旁路。1.1 機組啟動方式汽輪機系統配置圖見圖1。該汽輪機系統有5個汽缸，即超高壓缸、高
發電設備 2019年4期2019-08-06
- 汽輪機在啟動過程中潤滑油壓變化趨勢及成因分析
汽輪機;潤滑油;沖轉;油壓中圖分類號： U672 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2019）06-0270-003DOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2019.06.105【Abstract】This paper introduces the function and risk of Turbine lube oil system，and takes the lube oil system of qinsh
科技視界 2019年6期2019-04-22
- 9E燃氣蒸汽聯合循環機組冷態啟動優化
r/min速率沖轉，沖轉至600 r/min時暖機5～10 min，暖機結束后以240 r/min升至全速、并網。(4) 汽輪機并網后高壓主蒸汽調節閥逐步全開，高壓旁路逐步全關，汽輪機根據高壓汽缸內上缸的溫度與高壓主蒸汽溫度的匹配，隨燃氣輪機滑參數啟動。(5) 汽輪機負荷升至額定負荷的30%時進行低壓蒸汽進汽，投入汽輪機低壓補汽。(6) 根據省電網調度要求將燃氣輪機帶至目標負荷值。3 優化前冷態啟動過程9E機組冷態啟動過程中燃氣輪機從啟動至并網人為操作干
燃氣輪機技術 2019年1期2019-04-08
- 1 000 MW超超臨界機組鄰機加熱啟動技術應用
汽品質、參數具備沖轉條件時，同時開啟高、中壓調節閥，通過高壓缸和中壓缸進汽沖動轉子，高壓缸排汽進入再熱器，然后進入中壓缸做功后排至凝汽器。因旁路系統采用一級啟動旁路，鍋爐點火后至汽輪機沖轉前，鍋爐再熱器無蒸汽，處于干燒狀態(設計允許)。機組啟動沖轉后，高壓缸排汽溫度較低，因再熱蒸汽冷、熱段管道較長，進入中壓缸的再熱蒸汽溫度偏低，多次發生中壓缸兩端軸承振動大的情況，造成開機時間延長，增加機組啟動費用，影響機組運行安全。2 技術改造2.1 中壓缸啟動程序鍋爐給
綜合智慧能源 2019年1期2019-01-29
- 某電廠350 MW汽輪發電機組振動分析
機組汽輪機第一次沖轉，啟動狀態為冷態啟動，沖轉前：主汽溫445.3 ℃，主汽壓3.39 MPa；再熱汽溫432.3 ℃，再熱汽壓0.65 MPa，背壓21.8 kPa；07:33開始沖轉，07:58轉速1 200 r/min低速暖機；09:22汽輪機轉速2 450 r/min，4Y振動由14.97 μm開始下降，09:24汽輪機轉速2 450 r/min，4Y振動下降至10.66 μm后開始快速上升；4X振動由36.75 μm開始下降，09:27下降至12
通信電源技術 2019年9期2019-01-16
- 某超超臨界機組高壓缸切除事件分析與處理
引言汽輪機從掛閘沖轉到并網帶初負荷是一個極其復雜的過程，主要通過汽輪機高調門、中調門、高排逆止閥、高排通風閥和高壓旁路閥等執行機構的配合完成。汽輪機沖轉時，上汽超超臨界機組DEH（數字電液控制）系統通過轉速回路的作用將轉速目標指令轉換為流量指令分配至高調門和中調門，實現轉速的精準控制[1]。在汽輪機沖轉期間，為了防止汽流倒流至高壓缸，高排逆止閥處于指令關閉狀態，進氣電磁閥失電。當機組帶10%負荷后，進氣電磁閥得電，高排逆止閥開啟。但是由于該類型閥門的特殊構
浙江電力 2018年11期2018-12-07
- 某330 MW機組碰摩振動診斷及處理
∶22開始第一次沖轉，17∶36∶52定速 1 100 r/min暖機，剛定速時，除4x軸振為70 μm外，軸系其余軸振均在50 μm以內，定速2.5 min后，4x軸振迅速上漲至170 μm，如圖2所示，由于漲幅快，打閘停機。圖2 第一次升速過程4x振動趨勢圖振動爬升主要以工頻為主，倍頻成份較小，隨工頻變化同步變化，軸心軌跡存在反相進動，時域波形存在一定削波和畸變現象，如圖3所示。圖3 1 100 r/min暖機時4#軸頸軸心軌跡及時域波形圖圖4為打閘后
東方汽輪機 2018年3期2018-11-02
- 汽機沖轉時海水循環冷卻水泵跳閘的風險及應對措施
650機組在汽機沖轉過程中，此時反應堆核功率為12-14%；停堆棒組處于在堆頂，D棒處于手動；反應堆的產生的蒸汽，一部分直接通過GCT-c排放到凝汽器，此時GCT-c處于壓力模式，第一組閥GCT121VV全開、GCT117VV部分開啟，另一部分蒸汽用于汽機沖轉，最終也排入凝汽器。此時蒸汽發生器由APA供水，ARE水位調節自動控制在程序水位，二回路其他系統的運行方式基本和功率運行狀態一致。在此工況下發生一臺海水循環冷卻水泵跳閘瞬態。由于2#海水循環冷卻水泵即
科技視界 2018年2期2018-07-16
- 東汽超臨界600 MW抽汽機組冷態啟動暖機方式優化
續運行直軸，再次沖轉后汽輪機運行正常。機組冷態啟動一次成功概率不到25%，而溫態啟動與熱態啟動均未出現類似現象。汽輪機振動大，嚴重時會導致汽輪機轉子產生永久性彎曲。由于每次冷態開機均在春節過后，需要如期實現機組對外供汽，為保證主設備安全，針對汽輪機冷態啟動方式進行優化研究就顯得尤為重要。1.1 問題描述東汽超臨界600 MW抽汽機組在冷態啟動暖機過程中，多次出現由于汽輪機振動大導致汽機被迫打閘、重回盤車，經盤車連續運行直軸、再次沖轉后汽輪機運行正常的問題。
機電信息 2018年18期2018-06-28
- 山東海陽核電 2 號常規島汽輪機非核沖轉試驗順利完成
規島汽輪機的非核沖轉，已順利沖至 1 500 r/min。沖轉時的軸振、瓦振、瓦溫等各項指標，均達到優良標準，軸振最大值為 0.028 mm，瓦振最大值為0.011 mm，軸承的最高溫度為72.78℃，達到了同類機組中的優秀水平，標志著首臺 AP1000 核電機組常規島主汽輪機的非核沖轉試驗，取得圓滿成功。非核蒸汽沖轉的目的，是提前暴露機組安裝過程中存在的問題，及早采取糾正措施，減少裝料后的試驗內容，縮短調試工期，為機組早日并網發電創造有利條件，是核電站試
電站輔機 2018年2期2018-04-13
- 汽機沖轉時海水循環冷卻水泵跳閘的風險及應對措施
過在汽輪發電機組沖轉過程中發生一臺海水循環冷卻水泵跳閘的故障，由于在設計之初未甄別不同系列的海水循環冷卻水泵跳閘時的處理思路是否存在差別，而核電站操縱員在處理本瞬態故障時的處理思路、方法對后續事故的演變尤為重要。本文主要闡述了在發生該類工況下機組存在的重要風險及操縱員的處理思路和方法?！娟P鍵詞】沖轉；海水循環冷卻水泵；單側冷卻中圖分類號： P747 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2018）02-0196-002【Abstract】for
科技視界 2018年4期2018-03-28
- 1000MW汽輪發電機組非核蒸汽沖轉試驗方案優化的探索與實踐
發電機組非核蒸汽沖轉試驗是核電站調試過程中一項重大綜合性試驗。該試驗涉及系統眾多，步驟復雜，對一回路冷卻劑系統溫度下降影響明顯，而機組規范中對一回路溫降速率有明確的限制和要求。故圍繞如何減小一回路溫降，降低該試驗對一回路設備的影響、延長汽輪機沖轉時間成為優化的主要目標。該核電項目多臺機組在該試驗過程中不斷總結探索，進行了諸多有益嘗試，取得了良好成效。本文對國內某核電項目多臺機組非核蒸汽沖轉試驗方案優化的探索和實踐進行了分析總結，這些探索將在類似核電機組中的
科技視界 2018年34期2018-02-25
- 328.5MW亞臨界汽輪機高壓缸進汽鄰機沖轉研究與應用
機高壓缸進汽鄰機沖轉研究與應用天津大港發電廠 姚春莊 楊廷文大港電廠328.5MW亞臨界機組調試時，以鄰機抽汽為汽源，采用高壓缸進汽沖轉方式實現汽輪機沖轉定速，完成機組部分調試工作。通過對沖轉后技術數據的分析，證明了這種鄰機沖轉方式是安全的，經濟的。汽輪機；鄰機沖轉；高壓缸進汽0 引言大港發電廠一期2×328.5燃油機組，2003年實施燃油機組技術改造工程，將原有的兩臺燃油鍋爐拆除，在原地新建兩臺相同容量的燃煤鍋爐。同時汽輪發電機側進行了大量的改造工作，汽
電力設備管理 2017年11期2017-12-23
- 某汽輪機啟機過程動靜碰磨故障分析與處理
小。因此，大修后沖轉時經常會發生動靜碰磨導致振動過大無法正常啟動。當碰磨嚴重或操作不當時，往往造成嚴重的后果，如葉片斷裂、轉軸將產生熱彎曲，甚至產生永久彎曲。因此，當機組發生動靜碰磨故障時，除了對故障原因的判斷要準確外，及時采取有效的解決措施也至關重要。1 故障發生概況2號汽輪機為東方汽輪機廠生產并增容改造的330MW、亞臨界、中間再熱、雙缸雙排汽、凝汽式機組。軸系由高中壓轉子、低壓轉子和發電機轉子、集電小軸及7個軸承組成，見圖1所示，其中1號、2號軸承為
電力設備管理 2017年11期2017-12-23
- 田灣核電站3、4號機組汽輪機沖轉過程
、4號機組汽輪機沖轉可以通過手動或者沖轉程序進行，包括汽輪機復位、EH投自動、選擇目標轉速和升速率、摩擦檢查、低速暖機、中速暖機、額定轉速運行、閥門切換等過程，本文對該過程進行具體分析?！娟P鍵詞】田灣核電站；汽輪機；沖轉；DEH田灣核電站3、4號機組汽輪機是采用哈爾濱汽輪機廠有限責任公司生產的HN1176-6.0型四缸六排汽凝汽式半轉速汽輪機。汽輪機工作轉速為1500r/min，由一個高壓缸和三個低壓缸組成，末級葉片長度1375mm。汽輪機控制系統采用南京
科技視界 2017年9期2017-09-04
- 某核電機組沖轉階段高壓加熱器隔離分析與對策
關鍵詞：核電廠；沖轉；高壓加熱器隔離；核電機組中圖分類號：TM623 文獻標識碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2017.12.030高壓加熱器是電廠運行的關鍵設備，當高壓加熱器被隔離時，會導致給水溫度降低，進而影響核島的利用效率。高壓加熱器隔離是核電廠調試運行必須解決的問題之一。1 問題起因根據暖機暖管的需要，某核電機組在汽輪機沖轉至390 rpm后投用了高壓加熱器系統（以下簡稱“AHP系統”）。汽輪機轉速由390 rpm至1
科技與創新 2017年12期2017-06-30
- 秦山第二核電廠汽機沖轉過程中CRF002PO跳閘故障事故預想
廠汽輪發電機組在沖轉過程中，需要使用主蒸汽，多余的蒸汽通過GCTc（凝汽器排放系統）排放至凝汽器中，凝汽器的冷卻是靠CRF（循環水系統）來進行的，由于設計上的特點，兩側凝汽器分別由兩列CRF系統進行冷卻，汽機沖轉過程中，依靠的是CRF002PO對應的一側凝汽器，若該泵跳閘，將導致多余的蒸汽無法得到冷卻，嚴重影響了汽輪機的運行，因此該文對該故障進行了事故預想，通過詳盡的分析得出處理預案，以備在故障的情況下能快速響應。關鍵詞：沖轉 跳閘 鈦管中圖分類號：TM3
科技創新導報 2017年6期2017-06-19
- 汽機沖轉過程中循環水泵跳閘故障分析
14300）汽機沖轉過程中循環水泵跳閘故障分析趙昌興（中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）汽機檢修完成后，成功并網是檢驗檢修質量的一個重要節點。在沖轉并網過程中如果突發一臺循環水泵跳閘故障，將造成機組大的瞬態，影響沖轉工作的順利進行。作為運行人員，有必要對這一瞬態工況做出事故預想，分析對機組的影響，并準備好應對措施，把機組帶入到安全狀態。沖轉；循環水泵；跳閘1 概述循環水系統在電廠二回路運行中起著重要的作用，作為二回路的最終熱井，該系統通過
中國設備工程 2017年5期2017-01-20
- 1 000 MW二次再熱超超臨界汽輪機啟動方式和沖轉參數的選擇
汽輪機啟動方式和沖轉參數的選擇張世偉1， 崔凱峰1, 葉羅1， 張國鈺1， 胥建群2(1. 國電泰州發電有限公司， 江蘇泰州 225300;2. 東南大學 能源與環境學院， 南京 210096)相比一次再熱，1 000 MW超超臨界二次再熱汽輪機啟動面臨系統復雜、啟動參數更高等難點，結合某電廠1 000 MW二次再熱機組生產調試過程中幾次典型汽輪機啟動，介紹該類型汽輪機機組在啟動方式和參數控制上的優化調整。汽輪機； 二次再熱； 沖轉參數； 啟動方式； 排汽
發電設備 2016年5期2016-11-01
- 600 MW汽輪機的優化啟動
下，對汽輪機啟動沖轉時間分配及啟動參數進行了合理調整，并在實施過程中全程跟蹤，使汽輪機的中速暖機時間由4.0 h縮短為2.5 h，提高了暖機效果，節省了啟機能耗，增加了上網電量，并根據實際暖機情況，進一步提出增加汽缸烘干裝置的優化措施。汽輪機；優化；啟動時間；暖機；沖轉0 引言湖南華電長沙發電有限公司(以下簡稱長沙發電公司)一期2×600 MW超臨界機組汽輪機為東方汽輪機有限公司引進日立技術生產制造的超臨界壓力、一次中間再熱、單軸、3缸4排汽、雙背壓、純凝
綜合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 核電機組非核蒸汽沖轉管控淺談
首臺機組非核蒸汽沖轉過程前的風險分析及風險預案的編制、沖轉過程中的安全專區管控及安全管理人員的定點巡檢，通過以上措施確保了非核蒸汽沖轉安全順利進行?！娟P鍵詞】非核蒸汽；沖轉；風險管控0 前言2015年3月4日下午，海南核電1號汽輪發電機組首次進行非核蒸汽沖轉，沖轉至3000r/min，持續了8min，一次達到成功，取得了預期目的。本次非核蒸汽沖轉使用的是主回路兩臺主冷卻劑泵和穩壓器底部電加熱器運行輸入的能量使主回路系統加熱、升溫、升壓，在蒸汽發生器二次側產
科技視界 2016年15期2016-06-30
- 某350MW機組首次沖轉定速過程分析
50MW機組首次沖轉定速過程分析王政先，郭寶仁（華電電力科學研究院，遼寧沈陽110000）以某臺機組的首次啟動為例，敘述了啟動的五次過程以及每次啟動所采取的方式方法，通過對五次啟動過程的分析，總結了四次啟動失敗的原因，最終給出了汽輪機首次啟動應該注意的問題。對今后機組啟動過程具有借鑒意義。汽輪機；首次啟動；振動0 引言隨著節能減排成為國家能源發展戰略，為了提高機組經濟性，減少軸封漏汽帶來的損失汽輪機在安裝、檢修時軸封間隙調的較小。但這樣容易引起汽輪機啟動時
發電技術 2016年4期2016-05-15
- 提高6FA燃氣輪機聯合循環機組熱態啟動經濟性的分析
，通過選取適當的沖轉參數與參考基準、降低汽缸溫度等措施，實現機組運營成本的降低。優化后，熱態啟動過程中的用氣量大幅下降，具有明顯的經濟效益。關鍵詞:6FA燃氣輪機;聯合循環;熱態啟動;經濟性0 引言燃氣輪機聯合循環機組以其效率高、污染少、啟動快、調峰能力強等優點已在世界上被廣泛使用，且往往在電網中擔任調峰的任務，因此日開夜停成了目前燃氣輪機的運行常態［1］。某2×100 MW級多軸燃氣蒸汽聯合循環機組，采用“2 + 2 + 1”方式，即由2臺燃氣輪發電機組
綜合智慧能源 2016年1期2016-05-09
- 秦山二期擴建機組汽輪機沖轉并網的風險與分析
機組汽輪發電機組沖轉并網的流程以及相關定期試驗的執行步驟，使讀者對同類核電廠換料大修后汽輪發電機沖轉并網有一定的認識。文中對曾經遇到的負面案例進行了剖析，并提出了規避風險的良好實踐，為今后同型機組的調試或大修提供了一些借鑒作用?！娟P鍵詞】沖轉；并網；超速保護試驗；暖機0 引言秦山二期擴建機組采用國產HN650-6.41型單軸四缸六排氣汽輪機，額定轉速為3000rpm，發電機采用的是QFSN-660-2水氫氫汽輪發電機。秦山二期擴建機組共有兩臺，分別是3號機
科技視界 2016年10期2016-04-26
- 羅定電廠#1機組沖轉過程中軸振大跳機異常分析
廠#1汽輪機一次沖轉過程中，由于高壓內缸上下缸溫差大，引起汽輪機大軸振動達到振動保護動作值跳閘。本文記錄了故障的現象及過程，并分析了產生故障的原因及防范措施。關鍵詞：汽輪機；沖轉；振動；疏水；溫差DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.08.1521 機組概況羅定電廠#1號機組系上海汽輪機廠生產的N135-13.24/535/535超高壓、中間再熱、雙缸、雙排汽、單軸凝器式汽輪機，配套QFS-135-2型雙水內冷發電機及DG-
山東工業技術 2016年8期2016-04-14
- 1 089 MW核電汽輪發電機組非核蒸汽沖轉的實踐
發電機組非核蒸汽沖轉的實踐鮑旭東（中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）介紹某核電工程汽輪發電機組非核蒸汽沖轉的試驗過程，重點分析試驗中汽輪機缸差、軸系和臨界轉速等參數，針對汽輪發電機組沖轉過程中的軸承燒瓦事故進行了分析，對沖轉檢查的最低轉速提出了相應建議。非核蒸汽；汽輪發電機組；沖轉試驗非核蒸汽沖轉是指在反應堆裝料前的核島熱態試驗階段，利用反應堆冷卻劑泵和穩壓器電加熱器提供的能量使主系統升溫升壓，通過蒸汽發生器將一回路主系統能量轉換成二回路
浙江電力 2016年6期2016-04-06
- 一起因軸振大導致小汽輪機跳閘事故的分析與處理
#7機組A小機在沖轉時，因軸承振動超過極限值，導致A小機在兩次沖轉過程中均發生跳閘事故。該文針對此次跳閘事件進行分析，并提出相應處理及整改措施。關鍵詞：小汽輪機 沖轉 軸承振動 跳閘中圖分類號：TM73 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2015）02（b）-0064-021 設備概況茂名臻能熱電有限公司#7機組汽輪機為東方汽輪機廠引進日立技術生產制造的超臨界壓力、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽、雙背壓、抽汽凝汽式汽輪機，型號為：CC6
科技創新導報 2015年5期2016-01-12
- 秦山二廠汽輪機沖轉過程中2號循環水泵跳閘的分析
第二核電廠汽輪機沖轉過程中2號循環水泵（CRF002PO）故障跳閘后對機組的影響進行分析，并提出為保證機組安全穩定運行需要運行人員進行的干預操作?！娟P鍵詞】汽輪機；沖轉；循環水泵；干預一、汽輪機沖轉時的機組狀態汽輪機進行沖轉時，機組核功率一般維持在12-14%，控制棒處于手動控制方式。由于一回路處于過熱狀態，反應堆的熱量主要由汽機旁路系統GCT-c帶出。在沖轉過程中，GCT-c處于壓力控制模式，一般GCT-c的第一組閥GCT121VV會全開、GCT117V
科技與企業 2015年5期2015-10-21
- 600 MW超超臨界汽輪機振動問題分析及處理
機組檢修后啟動，沖轉前盤車時偏心為65 μm，23:30開始沖轉，根據以往經驗振動保護值設定為250 μm，機組過臨界過程由于2X振動超標跳機，振動值見表2。降速至600 r/min后，23:56再次進行沖轉，定速1200r/min，穩定25min，定速期間振動爬升;00:26降速至600 r/min，暖機10 min后開始第2次沖轉，根據歷史啟機振動值將振動保護值調整為300 μm，當轉速為1300r/min時，2X 振動達370μm，再次跳機，振動見表
綜合智慧能源 2015年9期2015-04-24
- 600MW機組溫態啟動下低壓缸負脹差大的分析與處理
最近一次＃1機組沖轉時最為嚴重。汽輪機轉子與汽缸的相對膨脹的差值，稱為脹差。習慣上規定轉子膨脹大于汽缸膨脹時的脹差值為正脹差，汽缸膨脹大于轉子膨脹時的脹差值為負脹差。具體的情況是，在溫態啟動過程中，中速暖機結束升速3 000r／min過程中，隨著轉速上升，高、中、低壓缸脹差值均有減小的趨勢，高中壓缸脹差基本保持在合理范圍，而低壓缸負脹差最低達到－6mm左右，接近跳閘值－8mm，高中壓缸幾乎不變。這主要是因為隨著轉速的升高，離心力增大，轉子軸向的分力也增大了
機電信息 2015年15期2015-04-18
- 非核蒸汽沖轉試驗可行性分析
機組首次非核蒸汽沖轉主要目的是要盡早的暴露汽輪機組在安裝過程中的隱藏的各種問題，并提早解決。非核蒸汽沖轉利用一回路主泵運行和穩壓器電加熱器工作輸入的能量使一回路主冷卻劑系統升溫升壓，主冷卻劑流過蒸汽發生器時將熱量傳遞給其二次側的給水而產生的飽和蒸汽作為汽源，經過充分蓄能后將汽輪發電機組的轉速升至3000轉/分鐘。2 試驗準備2.1 非核沖轉的理論依據沖轉成功的關健在于主要是一回路（包括蒸汽發生器）能否給汽輪機提供足夠的蒸汽用于沖轉，而這又取決于兩個方面：一
中國新技術新產品 2014年9期2014-08-08
- AP1000核電機組非核蒸汽沖轉可行性分析及計算
行汽輪發電機首次沖轉試驗.因此，借鑒國內外其他核電廠的成熟經驗，采用非核蒸汽進行汽輪發電機的首次沖轉試驗，將能盡早發現并處理汽輪發電機及其系統的潛在問題，從而實現核島和常規島調試計劃的無縫對接，以便最大限度地縮短調試工期.1 機組概況AP1000反應堆是堆芯熱功率為3 400 MW、凈發電功率為1 117 MW 的壓水反應堆，選用低富集度二氧化鈾為燃料.其反應堆冷卻劑系統采用雙環路設計，每條環路各包含1臺蒸汽發生器、2臺反應堆冷卻劑泵、1條熱段管道和2條冷
動力工程學報 2014年11期2014-08-03
- 汽輪機冷態沖轉DEH問題分析及對策
70)汽輪機冷態沖轉DEH問題分析及對策李昌海，馮慧山，田金海，林鶴，許文 (中石化股份有限公司 天津分公司，天津 300270)針對50 MW機組汽輪機在冷態沖轉過程中無法維持500 r/min暖機轉速，起動數次均因實際轉速與給定值偏差大于500 r/min而導致數字電液控制系統(DEH)打閘的問題，進行了伺服閥和FM146模塊的檢查、程序分析以及轉速仿真分析，采取了相應的處理措施，解決了汽輪機在起動冷態暖機沖轉無法控制轉速的問題，保證了汽輪機的正常起動
石油化工自動化 2013年5期2013-11-01
- 370 MW汽輪機組和旁路全程自啟動方案及應用
啟動均采用高壓缸沖轉，旁路僅用于汽輪機沖轉前提升主再汽溫所用，而在中缸啟動速度快、壽命損耗小及降噪節能等優越性上沒有得到充分體現。本次4號機組DCS改造為實現整組APS(Automatic Power Plant Start Up And Shutdown)啟動，電廠對旁路系統閥門解體大修，并對旁路邏輯完善、各子功能組搭建以及與DEH協調配合等方面進行研討，實現機組啟動中旁路全程自動控制及汽輪機ATC沖轉，在啟動方式優化和整機自動化水平提高方面具有一定意義
電力科學與工程 2012年3期2012-09-19
- 660MW機組冷態啟動中轉速控制異常原因分析
11月16日啟動沖轉階段，目標轉速由高壓主汽門TV切換到高壓調門GV控制時，高壓主汽門失控，轉速出現大幅波動并一度引起OPC動作，雖最終恢復正常，但問題的存在嚴重威脅機組安全運行，下文對此進行了詳細地分析，以供借鑒。圖1 TV-GV閥切換過程記錄曲線1 事件經過2010年11月16日4號機組冷態啟動，汽輪機采用高壓缸沖轉方式。06:43:52機組開始沖轉，沖轉壓力為3.805MPa，沖轉初期順利，未發現異常。07:06:08當汽輪機轉速達到2910rpm時
自動化博覽 2012年7期2012-02-07
- 微油模式下機組冷態啟動的低壓缸差脹控制
汽輪機采用中壓缸沖轉，滑壓啟動。該機組不設法蘭螺栓加熱裝置，其高、中、低壓缸夾層的加熱與冷卻汽源分別來自調節級、中壓缸第五級后的抽汽、低壓缸的各級抽汽。汽輪機組的滑銷系統及汽缸、轉子的膨脹方向如圖1所示。汽輪機在啟動、停機及異常工況下，常因轉子加熱（或冷卻）比汽缸快而產生膨脹差值（簡稱差脹）。無論是正差脹還是負差脹，當其達到某一數值時，汽輪機軸向動靜部分就要相碰發生摩擦，嚴重時可能導致設備損壞。為了避免因為差脹過大引起動靜摩擦，大型機組一般都設有差脹保護，
浙江電力 2011年12期2011-11-15
- 660 MW直流鍋爐啟動時蒸汽溫度高的原因分析及解決措施
發電公司3號機組沖轉時，當主蒸汽壓力為7 MPa時，對應溫度為450 ℃，再熱器壓力為0.8 MPa時，再熱蒸汽溫度為480 ℃，這與汽輪機廠要求冷態沖轉參數主、再熱蒸汽溫度小于400 ℃不匹配，如果直接沖轉則對汽輪機的安全及壽命構成了一定的風險。2.2 原因分析根據運行經驗，可以確定啟動時蒸汽溫度偏高的主要原因為水冷壁產生的蒸汽量太小。用再熱器噴水調溫時，發現稍微增加減溫水量，噴水后的溫度即降至該壓力下的飽和溫度。由于鍋爐是按照燃油啟動工況設計的，采用等
河北電力技術 2011年6期2011-04-10
- 300MW火電機組啟動過程的優化
悶缸。要加快汽機沖轉過程中的暖機過程，就要提前對高壓內缸進行預暖。理論上講，高壓內缸上壁溫度越高越好，這樣就能縮短暖機過程，加快開機速度，節約燃油和廠用電。經過實踐，將高壓內缸上壁溫度暖至200℃才開始悶缸，高壓上缸外壁溫度達到128℃，汽機冷態沖轉時間大概在30min左右，大大縮短了沖轉時間。那么高壓內缸上壁溫度是不是越高越好呢？這個缸溫越高，在大機沖轉過程中會不會對大機的膨脹、大機各道軸承的振動、軸向位移、缸溫造成其他的影響？高壓內缸上壁溫度定得低，汽
電力安全技術 2010年4期2010-04-03