內壓
- 機身壁板內壓剪切聯合加載試驗研究
載荷、剪切載荷、內壓載荷及這些載荷的聯合[4]。采用全尺寸機身筒段進行試驗研究費用昂貴,而機身壁板正好可以反映機身筒段的載荷響應,因此選用機身壁板進行機身結構選型和優化研究[5-6]。內壓是一種非常重要的重復性載荷,是客艙舒適性的保證,對機身結構疲勞和損傷容限性能影響很大。剪切是一種非常重要的機械載荷,是運輸類飛機機身承受的主要載荷。內壓剪切聯合載荷是運輸類飛機承受重要的聯合載荷,開展機身壁板內壓剪切聯合載荷試驗研究對優化機身結構的力學性能和提高機身結構完
科學技術與工程 2023年28期2023-10-14
- 復合板壓力容器內件受力有限元分析
沒有詳細考慮設備內壓的影響［13-14］。 這種內件承載計算不考慮內壓影響的計算方法是否安全是值得深入研究的，比如，很多高壓反應器，在運行階段， 設備的總體薄膜應力被控制在0.67 倍基層材料屈服強度以下，會不會存在這樣的情況，即在這個應力水平下復層的應力已經超過其屈服值而失去進一步承載內件載荷的能力。 或者另一種情況，即復層沒有屈服，但復層由于內壓作用而產生的薄膜應力影響了其上焊接內件的外部承載能力。帶著上述問題，文中對焊接在復合板復層上的內件進行受力分
石油化工設備 2023年5期2023-10-10
- 非粘接柔性管內壓密封層蠕變設計與研究
的完整性[2]。內壓密封層是一種聚合物材料，具有蠕變性能，即在保持應力不變的情況下，應變隨時間延長而逐漸增加。與材料的塑性變形不同，當應力作用時間足夠長，盡管應力強度小于彈性極限，只要承受了載荷就會發生蠕變。內壓密封層的抗蠕變性能不足時，極大影響柔性管的結構密封性，嚴重情況下管體結構層發生失效而出現局部泄漏，給工程和環境造成巨大的損失[3]。本文詳細介紹柔性管內壓密封層蠕變設計的3 種分析方法：試驗方法、有限元方法和簡化公式法，并給出了這些分析方法的優缺點
艦船科學技術 2023年10期2023-06-15
- LNG接收站埋地管道腐蝕分析方法研究
元分析的管道極限內壓評估方法，確定管道腐蝕及破損分析主要影響因素。1 不同腐蝕方向對管道極限內壓的影響分析本節以20#鋼工程實例，分別針對20”和24”，壁厚為9.53mm的管道進行三維有限元分析。重點分析單點腐蝕對管道極限內壓的影響。針對系列幾何尺寸的腐蝕缺陷，探究軸向、徑向及環向腐蝕缺陷條件下管道的極限內壓。1.1 腐蝕缺陷軸向尺寸對極限內壓的影響參數選取，腐蝕缺陷深度d取2mm、4mm、6mm，腐蝕長度L對應每個腐蝕深度取100～600mm（間隔10
全面腐蝕控制 2023年1期2023-02-27
- 顳下頜關節內壓的研究進展
[2]。盡管關節內壓的異常改變是TMD的生物力學致病機制之一，但由于其測量難度和技術的限制，而較少被關注。該文總結了近年來對關節內壓的研究及技術進展，重點對關節內壓測量及其指導臨床治療的意義進行綜述。1 關節內壓1.1 關節內壓概念關節內壓是指關節腔內的流體壓力，是關節內、外各種因素在關節的不同功能狀態下共同作用的結果，其壓力的改變能夠影響其繼發的生物學效應和關節內部結構的改建[3]。正常的顳下頜關節(temporomandibular joint，TMJ
口腔醫學 2022年7期2022-11-25
- 縱橫索網加勁的充氣膜結構受力特性研究
空間內施加一定的內壓使其成為具有足夠剛度抵御外荷載作用的結構[1].自20世紀50年代出現以來，國內外學者進行了不少的研究.K Mitsui[2]和Kassem M[3]等采用小楊氏模量曲面自平衡迭代法建模，對充氣膜結構進行了非線性找形研究.S.Lukasiewicz[4]研究了圓柱形充氣膜結構在不對稱荷載作用下的穩定性和變形問題.C.E.Majoranal[5]等通過充氣膜的找形與應力分析并與試驗結構的對比，驗證了其所采用非線性分析方法的可靠性.李方會等
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2022年4期2022-11-07
- 火災條件下氣承式膜結構內壓FDS模擬
強差(以下簡稱為內壓)代替梁、柱等支撐構件的一類新型空間結構體系，具有造型美觀、受力高效、施工便捷、綠色節能等優點，被認為是體現現代建筑科技發展水平的重要標志之一[1-2].氣承式膜結構被廣泛用于大型倉庫、體育場館、展覽館等公共建筑，尤其是隨著新冠疫情的蔓延，在全世界范圍內出現了很多采用氣承式膜結構的臨時醫院、生物實驗室等.近幾年，我國的氣承式膜結構建造量呈爆發式增長，然而氣承式膜結構獨特的結構組成及特點使得其防火問題成為迅速發展過程中的潛在隱患.氣承式膜
東北大學學報（自然科學版） 2022年8期2022-08-12
- 下擊暴流作用下的開洞超高層建筑風致內壓及凈壓
下開洞高層建筑的內壓特性鮮有報道。在開洞建筑風致內壓研究方面，Holmes［8］首次引入聲學諧振器原理研究內壓，推導出了二階非線性的內外壓傳遞微分方程。在此基礎上，Vickery［9］、Sharma［10-11］提出了帶有孔口損失系數的內壓控制方程。此后，Sharma&Richards［12］建立了考慮屋蓋柔度的內壓控制方程；Yu［13］通過理論分析和風洞試驗研究了帶有背景孔隙的單空間結構風致內壓響應；Yu［14］進一步推導了帶有背景孔隙的兩空間結構風致內
同濟大學學報（自然科學版） 2022年7期2022-08-02
- 車載復合材料高壓儲氫氣瓶沖擊損傷數值模擬研究
相比空載情況，帶內壓的復合材料氣瓶更易產生分層或基體開裂，相同沖擊能量下的損傷程度也明顯增大[7-8]，沖擊點凹坑深度以及損傷面積均與沖擊能量呈正比[9]。落錘沖擊試驗結果表明，氣瓶中斷的抗沖擊性能明顯強于筒體和封頭連接處[10]，并且球形沖頭更易發生壁面穿透[11]。Liao 等[12]基于Puck失效準則和基于層內損傷演化規律，研究了沖擊載荷下層內漸進失效、分層和襯套變形引起的能量耗散機制；Perillo 等[13]同時考慮了層內損傷與分層損傷，并對筒
化工裝備技術 2022年2期2022-06-21
- 高內壓作用下疊合式襯砌結構性能分析
研究對象，開展了內壓作用下襯砌管片的模型試驗，分析了內壓變化對外襯管片的影響規律，主要給出了環向應變、接頭張開量和內力3個指標。1 試驗方案1.1 試驗構件本文以某輸水隧洞工程為研究對象，三層疊合襯砌主要包含鋼筋混凝土外襯、鋼管內襯和自密實混凝土填充層，構件橫斷面如圖1所示。圖1 構件橫斷面圖(單位：mm)外襯管片采用C55等級的混凝土，厚度30cm，內外徑分別為5.4和6m，單環管片寬度為1.5m。每環管片由封頂板、鄰接塊和標準塊組成。鋼管內襯厚度為1.
水利技術監督 2022年6期2022-06-01
- 錐面-錐面特殊螺紋接頭密封面處能量耗散有限元分析
當特殊螺紋接頭受內壓，與軸向循環載荷作用時，由于井口裝置和井底封隔器的約束及井筒中流體變化的作用，密封面處可能產生滑移運動，從而產生能量耗散?；频某霈F，與密封面粗糙度、接觸壓強以及軸向載荷均有關。當軸向循環載荷較小時，密封面處存在的滑移并不是發生在整個密封面處的整體滑移，當軸向循環載荷持續增大時，密封面處才有可能出現完全滑移[4-7]。因此密封面處的運動由微滑階段與宏觀滑移階段兩個部分組成。張穎[8]針對油管柱的高頻振動，提出特殊螺紋密封面之間將會產生微
機電工程技術 2022年4期2022-05-12
- 基于ABAQUS的燃油箱系統內壓變形模擬研究
料燃油箱承受一定內壓時會發生較大變形量，甚至存在失效風險。因此，在開發汽車塑料燃油箱時，不得不考慮塑料燃油箱內部壓力對其變形的影響。如果采用傳統的設計方式，不僅會增加大量的開發成本，而且會造成產品開發周期長、產品性能難以滿足顧客要求等問題。而通過CAE模擬的手段，可以在設計階段直接通過對設計數模進行模擬分析，尋找設計薄弱位置，優化數模，大幅提升研發效率，縮短研發周期和降低成本。文中基于ABAQUS分析軟件，對某款塑料燃油箱系統進行了內壓變形模擬，得到了燃油
汽車零部件 2022年4期2022-05-01
- 波動內壓作用下油氣管道凹陷再圓分析*
行后，在管道工作內壓作用下，管道凹陷深度會進一步減小，通常稱為再圓。關于油氣管道凹陷的回彈和再圓問題，國內外學者進行了很多研究。張健等[4]建立了含缺陷的天然氣管道仿真模型。A.L.BASTARD[5]考慮了凹陷尺寸、管道尺寸、內壓以及管材性能對回彈系數的影響，提出了回彈系數公式，但其適用性不強。J.H.BAEK 等[6]基于有限元分析，研究了壓頭尺寸、內壓和凹陷深度對凹陷管道再圓行為的影響。M.J.ROSENFELD[7]通過試驗和數學理論方法對外載和壓
石油機械 2022年4期2022-04-13
- 低矮建筑不同形式屋面局域破壞所致風載特性試驗研究
強風之中同時受到內壓的作用，對低矮建筑造成二次破壞。國內外研究學者對于墻面開孔已有較多研究。T.K.Guha等[3]研究了墻面多開孔與單開孔時內壓的變化，并對內壓的增益函數進行了分析。J.D.Ginger等[4]通過墻面不同面積開孔的實驗，對實際測得的內壓與理論計算得到的內壓進行了對比。TK.Guha和RN.Shama等[5]研究了主開孔低矮建筑風致內壓的影響因素，包括建筑內部容積、開孔面積大小、風速。Sharma等[6]通過對墻面有孔口的TTU房屋模型進
自然災害學報 2021年6期2021-12-20
- 超大型冷卻塔龍卷風作用塔筒內表面風荷載特性研究
有重要影響,考慮內壓效應后，冷卻塔整體穩定和局部穩定性下降，并隨著塔高的增加下降趨勢更加顯著[10]。我國水工規范和德國VGB規范[11]均定義塔筒內表面風壓均值取塔頂風壓的-0.5倍；Kasperski等[12]的風洞試驗結果也表明內壓沿環向和子午向均勻分布，體型系數均值取-0.5；李鵬飛等[13]、鄒云峰等[14]、柯世堂等[15-17]分別基于風洞試驗和數值模擬建議了不同透風率、風雨耦合和風熱耦合作用下的塔筒內壓分布取值參考。然而，上述研究均基于良態
振動與沖擊 2021年21期2021-11-17
- 開孔建筑內壓風洞試驗及其與國內外規范對比
。開孔建筑的風致內壓響應是一個復雜的問題，有很多因素都會導致開孔建筑內壓發生變化，例如建筑周邊地貌環境、開孔的位置和大小、建筑背景孔隙率和結構的柔度等［3-5］。但是在實際建筑抗風設計中，建筑物的外形、背景孔隙率以及柔度等特性區別較大，很難將所有因素對開孔建筑內壓的影響都考慮在內。特別是對于風荷載規范，由于其需要廣泛的適用性，故應在對開孔建筑內壓系數取值時考慮最主要的影響因素。目前世界上各個國家的風荷載規范對開孔建筑風致內壓取值的規定有較大的不同。日本建筑
同濟大學學報（自然科學版） 2021年6期2021-07-09
- 工況對管道凹陷形成及管道安全性的影響
陷的管道，在一定內壓作用下可能破裂或萌生裂紋，影響管道正常安全運行。Rosenfeld M［8］通過試驗發現，不同形狀的凹陷引起失效點的位置是不同的。Yi Shuai等［9］通過對凹陷管道的爆破試驗發現，越靠近凹陷中心，應變隨管道內壓增加變化越明顯，當管內壓力達到管壁屈服壓力后凹陷邊緣附近沿軸向有反凸現象。鐘功祥等［10］對不同支撐角度下凹陷進行的有限元模擬及應變分析表明，支撐方式為45°對稱分布時等效應變最小。Jie Cai等［11］通過有限元模擬和試驗
石油化工設備 2021年1期2021-01-20
- 基于ACP的碳纖維復合材料氣瓶漸進損傷與爆破壓力預測
的作用在端塞上的內壓，其載荷可通過在瓶口上施加等效軸向拉應力代替；然后瓶口施加軸向約束和旋轉約束，即：式中 D1、D2——氣瓶口的內、外徑；p——內壓；T——軸向拉應力；下標i——不同的載荷步。筒體由截面厚度不斷增加的過渡段和等厚段組成，為了探究基體的開裂過程，將漸進失效壓力設置為一個工況，采用不斷增加內壓的方式（每個內壓增量Δp=1MPa）進行加載，直到氣瓶計算不再收斂為止。 具體操作為：內壓從零均勻向設定值62MPa變化， 同時瓶口拉應力也隨著內壓的不
化工機械 2020年5期2020-11-14
- 充水式橡膠壩袋設計內壓比初步優化研究
2.1 最優設計內壓比影響因素在優化橡膠壩袋設計內壓比的設計中，應依據充水式橡膠壩的實際運行而定，選擇合適的內壓比，使其滿足最優設計。通過計算表明，壩體高度對充水式橡膠壩袋設計內壓比的優化產生一定的影響，當壩體高度較低時，內壓比的選擇將不受材料因素的制約，具有較大的選擇幅度，因而在選擇較大數值時可以有效減少壩袋的使用數量；反之，壩體較高時，強度將受到材料因素的影響，因而內壓比應選擇小數值。由此可見，當充水式橡膠壩袋的強度在一定狀態時，壩體的高度將會成為壩袋
河南水利與南水北調 2020年8期2020-10-17
- 立式貯存固體發動機藥柱結構有限元分析
需經受溫差、充氣內壓以及長時重力載荷的聯合作用，可能引起藥柱及粘接界面性能的變化，從而對發動機后期點火發射帶來負面影響。尤其對于大型立式貯存固體發動機而言，其長時重力載荷和內壓載荷作用下，藥柱可能引發蠕變變形，嚴重影響內彈道，產生災難性的后果[1-3]。因此發動機貯存階段的載荷歷程不能忽視，其聯合載荷作用下的藥柱結構完整性分析一直以來備受關注，國內外對此進行了較多研究。Marimuth[4]對幾種結構固體發動機進行了完整性分析，并將其與MARC軟件結果進行
兵器裝備工程學報 2020年8期2020-09-07
- 力-熱載荷下雙金屬復合管的屈曲失效研究
同程度軸向壓力、內壓及熱載荷的聯合作用；長懸跨段海底管道輸送高溫高壓油氣時，會受到彎曲載荷、內壓及熱載荷的聯合作用。而且管道的工作壓力越來越高，其設計溫度接近100 ℃，有的甚至達到了150 ℃的高溫[2]。長懸跨段海底復合管道會產生局部屈曲，最終導致整個管道失效。雙金屬復合管有多種成型方法，最常用的是液壓法。Vedeld等[3]對雙金屬復合管液壓成型過程進行了理論分析和實驗研究，得出外基管與內襯管的應力應變狀態、液壓力與兩管間殘余應力的計算公式。Yuan
計算力學學報 2020年2期2020-05-22
- 基于斷裂力學的射孔套管孔邊開裂行為分析
因子計算公式，對內壓作用下射孔套管臨界開裂應力進行了計算。對于孔邊裂紋問題，Bowie等[14]通過最先應用復變函數法求解出了在無限大含單一孔的平板，在受到單向和雙向拉伸時孔邊的單裂紋以及雙裂紋的應力強度因子；Chen等[15-16]通過交替迭代的方法，分析了孔邊存在多裂紋的問題；Barsoum等[17]對內壓膨脹下鋁管的孔邊開裂進行試驗，并建立了基于連續損傷力學的有限元模型來模擬試驗，很好地預測了含孔管道在內壓下的裂紋擴展和破壞。雖然國內外學者對套管射孔
壓力容器 2020年4期2020-05-13
- 基于Simulink的延伸噴管燃氣展開過程聯合仿真*
燃速rc與燃燒室內壓pc的關系為rc=a0pcn(1)由于藥柱采用內孔+端面燃燒的方式，且由多個藥片組合成，單個藥片形狀如圖1所示。圖1 藥片尺寸圖Fig.1 Size of the charge pellet故燃面Ab為Ab=2π[D2-(d+2rct)2]/4+π(d+2rct)(h-2rct)(2)(3)由質量守恒可知，藥柱燃燒減少的質量，一部分成為殘渣被濾網阻攔，一部分作為燃氣進入作動筒內膨脹做功，則有(4)受過濾網與氣體管路影響，燃氣發生器燃燒室
固體火箭技術 2020年6期2020-05-13
- 軸壓和不均勻內壓下鋼筒倉圓柱殼屈曲承載力研究
倉內儲料對倉壁的內壓和軸壓是鋼筒倉所承受的主要荷載，理論和實驗研究表明，一定量級以內的對稱均勻的內壓對倉壁的屈曲承載力有一定的提高作用。但鋼筒倉在實際使用中，更多的處于儲料分布不均勻以及偏心卸料所造成的不均勻內壓的作用下。對于軸壓和不均勻內壓下倉壁的受力性能研究較少，目前主要集中在以下幾個方面：文獻[1]對鋼筒倉的倉壁在軸壓和均勻內壓的共同作用下的屈曲承載力進行了研究，得到了相關計算公式；文獻[3]～[5]對局部軸壓以及局部軸壓與均勻內壓共同作用下鋼筒倉的
特種結構 2019年6期2020-01-02
- 一次性膀胱內壓測量裝置的設計及應用
81）0 引言腹內壓（intra-abdominal pressure，IAP）是指腹腔封閉腔隙內穩定狀態下的壓力，主要由腹腔內臟器的靜水壓產生，其數值隨呼吸而變化，吸氣時上升（膈肌收縮），呼氣時下降（膈肌舒張）[1]。正常的腹內壓是腹腔各臟器正常工作的必要條件[2]。健康成年人的腹內壓范圍在0～5 mmHg（1 mmHg=133.322 Pa）；兒童腹內壓低于成年人；肥胖者、孕婦腹內壓慢性升高可達10～15 mmHg，且不會導致器官生理功能的障礙；重癥患
醫療衛生裝備 2019年11期2019-11-19
- 內壓作用下焊制四通的塑性極限分析
究是很有必要的。內壓是管件最常見的工作載荷，也是四通進行結構設計及強度校核時必須考慮的載荷。本文采用彈塑性有限元的方法對四通的塑性極限內壓進行系統地研究。參考前人對三通的研究，通過對主管徑厚比、支主管徑比、支主管壁厚比等尺寸參量的計算和分析，找到了影響四通極限內壓的主要因素，發現三通研究中的Ptd參量[12]不適用于四通。通過對200多個四通有限元算例的數據進行分析整理，建立了覆蓋不同尺寸范圍的四通的塑性極限內壓數據庫，在數據庫的基礎上擬合出形式簡單且精度
壓力容器 2019年9期2019-11-08
- 垂直發射彈頭沖擊力仿真研究
行建模，分別對有內壓和無內壓工況下進行仿真計算，分析彈頭與緩沖層之間以及彈頭與頭罩外層之間沖擊力的最大值，分析內壓對彈頭受到沖擊力的影響。1 計算模型垂直發射裝置平面結構示意圖如圖1。裝置由彈體、法蘭、緩沖層、頭罩內層、頭罩外層、外層薄弱區、撕裂帶共7部分組成，其中頭罩內層由大小相等的四瓣組成。有內壓和無內壓工況下，計算模型均帶有緩沖層。圖1 垂直發射裝置平面結構示意圖仿真模型由彈體、法蘭、緩沖層、內層頭罩、外層頭罩和撕裂帶六部分組成。其中，彈體為鋼、法蘭
兵器裝備工程學報 2019年2期2019-03-28
- 運營壓力、彎矩對管道環向裂紋CMOD的影響差異分析
地區，不僅要承受內壓載荷與彎矩載荷，而且在場站或者彎管附近還要承受內壓引起的軸向力，所以油氣管道通常受組合荷載的作用.此外，由于高等級鋼的可焊性差，一旦焊前預熱和焊后保溫工藝不完善，則會導致管道出現各種焊縫缺陷，其中，環向裂紋是一種比較常見的缺陷.研究證實，裂紋缺陷是導致壓力容器、壓力管道斷裂或塑性失效的主要原因[3].由于裂紋在管道中是無法避免的，所以需要將外部荷載與斷裂參量聯系起來對缺陷管道進行安全評估[4].目前，科研人員采用裂紋嘴張開位移(Crac
成都大學學報（自然科學版） 2018年4期2019-01-02
- 55英寸輪胎膠囊定型硫化機改造
量、記錄蒸汽室、內壓、內溫的穩定，還有涂隔離劑、清掃模型、定型控制系統等，更加自動化。55英寸膠囊定型硫化機適合硫化16～20英寸輪胎，若需要硫化更小規格的輪胎，則需要改造其中心機構和內壓熱水循環機構，其改造內容如下。1 55英寸硫化機硫化機參數1.1 主機和中心機構主機：上模型安裝孔直徑：814,914,1014mm；最大合模力：29 5t；蒸汽室內徑：1310mm；模型高度：254～406mm；生胎高度：最大710mm；輪胎外直徑：最大1097mm。中
新商務周刊 2018年21期2018-12-07
- 變內壓條件下膨脹水泥性能對井筒完整性的影響
等研究了變溫和變內壓環境對晶格膨脹水泥-套管界面剪切膠結強度的影響[14-15]。李娟等研究了壓裂井中膨脹水泥在預防水泥環破壞方面的作用和膨脹水泥與地層機械性能的匹配[16-17]。這些研究多考察了某工況下膨脹水泥單一性能對固井封固系統某一方面性能的影響，沒有系統研究膨脹水泥的不同性能對井筒完整性的影響。鑒于此，假設套管、水泥環和地層為彈性體，研究套管內壓力變化的情況下膨脹水泥的不同性能對井筒完整性的影響規律，研究結果對于井筒完整性的預防具有重要的指導意義
鉆井液與完井液 2018年2期2018-06-13
- 雙金屬復合管充液壓形成形研究
脹形破裂前的最大內壓和避免起皺的最小內壓的理論計算公式。孫顯俊[5]等人利用有限元模擬，研究內壓和摩擦對Fe/Al雙金屬復合三通管內高壓脹形過程中減薄率的影響，并根據模擬進行了相應的試驗?？椎眉t[6]等人采用氣壓脹形-冷縮結合工藝，獲得正六邊形截面 Mg/Al雙金屬復合異型管工藝。上述兩種工藝均存在難以克服的缺點，如液壓脹形所需成形壓強大、成形極限小，氣壓脹形需要高溫、成本大等。此外，Mohebbi[7]等人對旋壓成形銅/鋁復合管結構進行了理論模擬與試驗驗
精密成形工程 2018年2期2018-03-21
- 氣柱共振對開洞結構內壓風洞試驗的影響
比，開洞結構風致內壓的一個最大特點就是氣流會在洞口處來回振動，這個氣流振動的特征頻率即為Helmholtz共振頻率。Helmhotlz共振的發生會直接提高內壓的峰值響應，在內外壓的聯合作用下，屋面板、門窗等圍護結構極易發生破壞[1-2]。在風洞試驗中，若要正確模擬開洞結構的風致內壓，必須保證Helmholtz共振頻率得到正確模擬。Holmes[3]首次引入Helmholtz共振器模型來研究風致內壓，并指出模型內部體積必須按原型與實驗風速比的平方進行放大才能
振動與沖擊 2018年4期2018-03-05
- 高溫下含橢球型缺陷管道局部應力分析
國棟等[11]對內壓以及內壓與熱處理后殘余應力共同作用下P91耐熱鋼的接頭蠕變進行有限元分析，得到了焊接殘余應力和焊后熱處理殘余應力的分布規律，同時預測了在高溫環境下服役105 h后的蠕變應變分布。但是高溫對含缺陷管道的影響不僅限于蠕變，而且溫度引起的熱膨脹和材料力學性能的改變對管道缺陷局部應力分布以及剩余強度也會有很大影響；同時高溫下ASME B31G1984、ASME B31G1991、PCORRC、DNVRPF101等方法能否繼續應用于管道剩余價值的
石油化工高等學校學報 2018年1期2018-03-02
- 不同拉壓特性的厚壁圓筒極限內壓統一解1)
性的厚壁圓筒極限內壓統一解1)趙均海2)姜志琳 張常光 曹雪葉(長安大學建筑工程學院，西安710061)厚壁圓筒在實際工程領域中應用廣泛，若能精確計算出極限內壓，對預防事故發生，降低風險有重要意義.工程中存在許多材料，其拉壓強度和拉壓模量均存在差異，這些差異對極限內壓的大小有顯著影響.以往研究表明，僅考慮拉壓強度與拉壓模量的一個方面，計算結果與實際情況存在一定的誤差.本文基于雙剪統一強度理論，綜合考慮中間主應力效應及材料拉壓強度和拉壓模量的不同，推導了內壓
力學學報 2017年4期2017-08-12
- 突然開孔結構風致瞬態內壓極值研究
開孔結構風致瞬態內壓極值研究余先鋒1， 段 旻2， 謝壯寧1(1.華南理工大學 亞熱帶建筑科學國家重點實驗室,廣州 510640; 2.重慶大學 城市科技學院 土木工程學院,重慶 402167)基于經典內壓控制方程，對特定開孔時刻下的瞬態內壓峰值響應進行了詳細研究，分析孔口開啟時間對結構瞬態內壓峰值的影響。提出突然開孔結構瞬態內壓極值的估算方法，并與精確算法進行對比。結果表明：門窗開啟時刻的外壓值越大，瞬態內壓峰值越大，但兩者最大值之間存在著一定的時差；瞬
振動與沖擊 2017年9期2017-05-17
- 組合載荷下單缺陷腐蝕海底管道的安全分析
模擬對組合載荷(內壓與軸向壓應力疊加作用)下單缺陷腐蝕海底管道進行應力分析，探討了影響管道峰值應力的缺陷幾何參數的敏感性。結果表明：軸向壓應力一定時，隨內壓不斷增加,管道有效應力呈先下降后上升的變化趨勢，進入屈服穩定階段后,有效應力繼續增大，直至管道破壞。腐蝕海底管道；腐蝕評估；有限元分析；極限內壓隨著海洋油氣資源的不斷開發利用，海底管道在服役過程中的安全日益受到重視。海底管道在復雜工作環境中會出現腐蝕缺陷，這些缺陷會對海底管道的使用過程造成安全隱患。影響
腐蝕與防護 2017年4期2017-05-09
- 單通道低腎盂內壓微創經皮腎穿刺取石手術的臨床觀察
建民單通道低腎盂內壓微創經皮腎穿刺取石手術的臨床觀察劉偉光 馮治平 鐘東海 朱建民目的探討微創經皮腎穿刺取石術中控制腎盂內壓升高的方法。方法選擇80例行單通道MPCNL的腎結石患者，分為兩組，控壓組（40例）：術中實時監測腎盂內壓力，術者采取調控灌注液體入出量，控制腎盂內壓升高；對照組（40例）僅記錄腎盂內壓。比較兩組平均灌注液用量、平均腎盂內壓、腎盂內壓≥30 mmHg累計時間、手術時間及術后并發癥。結果兩組術中平均灌注液用量（L）為14.33±3.72
嶺南現代臨床外科 2017年2期2017-05-02
- 內壓作用下CPR1000安全殼的破壞機理研究
116024)?內壓作用下CPR1000安全殼的破壞機理研究易平1, 王慶康1, 劉君1,2(1. 大連理工大學 建設工程學部，遼寧 大連 116024； 2. 大連理工大學 海岸與近海工程國家重點實驗室，遼寧 大連 116024)摘要：核反應堆安全殼是核電廠中防止放射性物質外泄的最后一道屏障，在發生LOCA 等設計基準事故時，若安全殼承受的內壓不超過設計壓力，安全殼混凝土不應出現裂縫。以實際CPR1000安全殼為研究對象，按照預應力筋實際情況建立三維非線
哈爾濱工程大學學報 2016年2期2016-04-25
- 硅橡膠制品硫化內壓的影響因素及設計要點
）硅橡膠制品硫化內壓的影響因素及設計要點穆洪帥， 翟繼芹， 譚蓮影（株洲時代新材料科技股份有限公司， 湖南 株洲 412007）以硅橡膠與金屬復合制品為載體，研究了填料質量、機臺壓力、硫化溫度對硅橡膠制品硫化內壓、制品外觀及剛度的影響。結果表明，隨著填料質量的增加、機臺壓力的增大、硫化溫度的升高，硅橡膠制品硫化內壓增大。硫化內壓對產品外觀有明顯影響，當硫化內壓超過45 MPa后，硅橡膠制品容易出現炸邊的質量缺陷。隨硫化內壓的增大，產品剛度有增大的趨勢。硫化
世界橡膠工業 2015年11期2015-11-19
- 關于應力敏感測試方法的認識誤區
有2種方法，即定內壓變外壓和定外壓變內壓。定內壓變外壓測試簡單且易于操作，而定外壓變內壓測試則較為復雜且操作困難。利用定外壓變內壓測試得到的內應力敏感曲線可以直接進行應力敏感評價，而定內壓變外壓測試得到的外應力敏感曲線，則需要通過有效應力將其轉換成內應力敏感曲線之后，才能進行應力敏感評價。2種測試方法的評價結果相同，定外壓變內壓測試并不具有任何優勢，今后應放棄使用。儲層巖石的應力敏感程度，只與應力敏感系數和孔隙度參數有關，與測試壓力的數值大小無關，因此，實
巖性油氣藏 2015年6期2015-09-28
- 復合載荷作用下連續油管橢圓度變化規律研究
上時，由于彎曲、內壓及軸向拉伸等復合載荷作用，會產生直徑增長、截面橢圓化等現象。采用ANSYS軟件建立連續油管完全纏繞在滾筒上的三維有限元模型。在內壓和軸向載荷作用下，對其繞彎狀態進行了變形分析，得到了完全纏繞狀態的連續油管截面塑性區分布。分析了內壓及軸向載荷對連續油管直徑變化率和橢圓度的影響。結果表明：內壓是纏繞在滾筒上的連續油管直徑增長的主要因素；當內壓達到一定值時，橢圓度趨于穩定。連續油管；橢圓度；直徑增長；ANSYS；變形分析連續油管和普通油管相比
石油礦場機械 2015年11期2015-08-04
- 特大型冷卻塔單塔內表面風荷載三維效應及其設計取值
有限元計算方法對內壓設計取值簡化進行探討，并對結果產生的原因進行分析.結果表明，冷卻塔內表面風壓并非完全沿環向、高度均勻分布，這種不均勻性以風筒施工期間的空塔尤為嚴重；盡管內壓的大小及分布特征會對響應產生一定的影響，但由于冷卻塔的風致響應中以外壓占主導地位，內壓對響應的貢獻較小，將具有“三維效應”的內壓簡化為沿高度、環向不變的常數進行設計可滿足安全性要求，大小可取為-0.50.研究結果可為200 m級特大型冷卻塔設計內壓取值和相關規范修訂提供參考與依據.關
湖南大學學報·自然科學版 2015年1期2015-04-20
- 迎風墻面多開孔結構風致內壓的試驗研究
往往是由于較大的內壓與外壓共同作用而造成。因而開孔結構的風致內壓效應也引起了人們的高度重視。關于墻面單一開孔工況下建筑內壓作用國內外已經有許多文獻[2-7]進行了探討，并且還一直在進行中。這些研究表明迎風墻面單一開孔結構的內壓可以用二階非線性的常微分方程來進行描述，并且在適當的開孔條件下，內壓會產生劇烈共振效應使得其脈動能量得到放大，而該共振響應的大小與開孔面積和結構的內部容積以及外部風場等條件緊密相關。然而由于建筑使用功能和藝術造型的需要，同一墻面實際上
振動與沖擊 2014年15期2014-09-07
- 非參數化方法在DNB傳遞分析中的應用
耗和功率水平下其內壓會大于系統壓力(prip>psys)，而在特定條件下某些燃料棒可能會發生偏離泡核沸騰(DNB)，導致燃料棒包殼的力學性能變差[1]，在內外壓差的驅動下包殼可能會向四周膨脹阻塞流道從而引起周圍燃料棒也發生DNB，這一過程稱之為DNB傳遞。DNB傳遞分析中一個最基本的工作是確定燃料棒內壓的概率分布。通常采用參數化的處理方法，即假設燃料棒的內壓服從正態分布。但燃料棒的內壓不總是滿足正態分布或與正態分布相差較遠。為克服參數化方法的不足，一種新的
原子能科學技術 2014年6期2014-08-08
- 交變載荷作用下埋地天然氣管道受力特性
、地面堆載、管道內壓等載荷。其中，內壓、土載、外載是埋地管道最主要和作用最頻繁的載荷。土載在有限元分析中一般作為靜載考慮，載荷計算依據各層土的性質。內壓波動和外載(或交通載荷)即為交變載荷。交通載荷按照隨時間是否變化，可分為靜載荷和動載荷兩大類，本文主要對管道的動載荷模型進行研究。對于深埋天然氣管道，可將車輛輪胎載荷近似地簡化為路面集中點載荷；線載荷也是對真實輪胎載荷的近似，可用于平面分析模型中；面載荷最接近于輪胎的實際接地軌跡，一般用于三維淺埋的埋地管道
上海煤氣 2014年2期2014-07-23
- 剛性開孔結構斜風向內壓響應的風洞試驗研究
趨勢看，結構風致內壓已然成為風工程研究的一個熱點方向。開孔結構風致內壓響應特別是內壓的脈動響應一直是困擾風工程界的一個重要問題，在理論方面，自Holmes第一個提出采用聲學Helmholtz共振器來描述內壓共振響應以來［1］，Liu＆Saathoff［2］、Vickery ＆Bloxham［3］、Sharma ＆ Richard［4－6］、Yu［7－8］、Guha［9］等一批學者對內壓脈動機理及內壓傳遞方程進行了深入探討，Holmes＆Ginger［10］
空氣動力學學報 2014年3期2014-04-06
- 底部減薄三通管件塑性極限內壓的有限元分析
三通管件塑性極限內壓的有限元分析楊嶺*（武漢工程大學機電工程學院)采用有限元分析研究了單一內壓作用時局部減薄缺陷對三通管塑性極限內壓的影響?？偨Y出含底部缺陷三通管的塑性極限載荷隨缺陷尺寸影響的變化規律。三通管缺陷極限載荷有限元分析三通管（簡稱三通）在油氣管道中使用非常廣泛，它的承載能力和質量安全是重點研究的內容。對含缺陷的三通剩余強度的評價是保證整個管道網安全工作的關鍵之一。管道中的缺陷可能導致管道不安全或破壞，因此運用有限元分析判定缺陷對三通管安全的影響
化工裝備技術 2012年2期2012-12-13
- 考慮背景孔隙的單開孔兩空間結構的風致內壓響應研究
表面的風壓分布，內壓的作用也不容忽視。一些重要結構，如大型機庫、機場航站樓、外覆玻璃幕墻的高層建筑等，它們在結構抗風設計時必須要考慮內壓的作用。強風中由于風致飛擲物的撞擊，門窗突然破壞，氣流涌入室內，導致結構內部脈動內壓增大，結構在內外壓共同作用下發生破壞的情況時有發生［1－2］。當結構內部無明顯的通風效應，可認為內壓在空間上是完全相關的。在此前提下，可采用空氣動力學的理論方法來研究內壓，其中內壓控制方程是理論研究的基礎。自從 Homles（1979）［3
空氣動力學學報 2012年2期2012-11-09
- 建筑結構風致內壓的研究進展
表面的風壓分布，內壓的作用也不容忽視.氣流流經建筑物表面的孔隙、主開洞及其引起的柔性結構變形均可導致結構內壓的變化，其中建筑物存在主開洞時的脈動內壓變化尤為重要.強風中由于風致飛擲物的撞擊，門窗突然破壞，氣流涌入室內，導致結構內部脈動內壓增大，屋蓋、山墻等在內外壓的共同作用下發生破壞的情況時有發生［1－2］.迄今，人們對結構風致內壓的認識還不夠，也未對內壓作用引起足夠的重視.工程師們在結構設計時往往忽略或只粗略地考慮了風致內壓的作用，這給結構安全帶來了極大
同濟大學學報（自然科學版） 2011年10期2011-12-03
- 常開洞工業廠房風致內壓試驗研究
沿開洞傳播，風致內壓急劇增大，使得內外風壓共同作用成為導致建筑結構破壞甚至倒塌的重要原因。文獻［1］指出，在佛羅里達州風災調查中，64%的民用建筑均因開窗，風壓激增而導致破壞。因此，國內外許多學者運用現場實測［4－8］、風洞試驗［9－13］與 CFD 數值風洞［14－15］等手段對建筑內壓進行了大量的研究。大多數學者［6，10－12］重點研究了建筑結構迎風面瞬間開洞的內壓脈動時程，并運用空氣動力學理論推導了內壓的響應方程。工業廠房是一類開洞較多，開洞面積較
空氣動力學學報 2011年5期2011-11-08
- 內壓對薄壁鋁合金管材充液壓彎過程的影響
150001)內壓對薄壁鋁合金管材充液壓彎過程的影響宋 鵬, 王小松, 徐永超, 苑世劍(哈爾濱工業大學 材料科學與工程學院, 哈爾濱 150001)采用實驗和數值模擬研究5A02鋁合金薄壁管材充液壓彎成形過程中內壓對缺陷的影響規律，分析內壓對彎曲內側起皺、截面畸變及壁厚分布的影響，獲得壁厚變化規律；通過數值模擬給出的應力狀態，揭示缺陷形成機制。結果表明：提高內壓能降低軸向壓應力的絕對值，減小失穩起皺趨勢，當內壓超過一個臨界值時，皺紋完全消除。對于直徑為
中國有色金屬學報 2011年2期2011-11-03
- 內壓用于鎳氫電池充電控制及SOC估算
2分壓的總和就是內壓。人們對 MH/Ni電池的內壓進行研究[5],發現循環過程中內壓的升高主要是H2、O2積累的結果；從儲氫合金的熱力學性能、負極表面酸堿處理、負極添加劑及正負極容量配比等方面,均可降低MH/Ni電池的內壓。C.S.Cha等[6]研究表明:在儲氫合金電極上可有效地消氫(包括H2的吸收和H2、O2復合生成水),前提是儲氫合金中有剩余的可充容量,這在該類電池設計時都必須予以保證。正常的MH/Ni電池充電時產生的氣體,都能按公認的機制消除,從而使
電池 2011年5期2011-06-01
- 標準橢圓封頭對薄壁內壓圓筒承載能力的影響
破壓力是鋼制薄壁內壓容器承載能力的基本特征，由于制藥和食品等行業常用的不銹鋼制薄壁內壓圓筒容器，采用的是與圓筒等厚的標準橢圓封頭，因此，人們十分關心與圓筒等厚的標準橢圓封頭，對不銹鋼制薄壁內壓圓筒的屈服壓力和爆破壓力是否有提高作用，如果有，圓筒的長徑比應滿足什么條件，圓筒的屈服壓力和爆破壓力怎樣計算.為此，文中研究了標準橢圓封頭對0Cr13不銹鋼制薄壁內壓圓筒承載能力的影響.1 分析1.1 薄壁內壓短圓筒的屈服壓力和爆破壓力假設確定不銹鋼制薄壁內壓短圓筒屈
武漢工程大學學報 2010年3期2010-05-29
- 低矮開洞建筑風致內壓試驗研究
沿開洞傳播,風致內壓急劇增大,使得內外風壓共同作用成為導致建筑結構破壞甚至倒塌的重要原因。通過一系列不同條件下的單個常開洞低矮建筑剛性模型風洞測壓試驗,分析了內壓的脈動特性以及脈動來源,同時利用穩態理論與非定常理論預測內壓系數,并與試驗值進行比較。風洞試驗原型為單跨雙坡低矮建筑,縱向長度為90 m,跨度為45 m,高跨比為0.8,屋面坡角均為3°。模型幾何縮尺比為1∶100。模型均在一側縱墻開洞。模型示意圖見圖1。圖1 風洞試驗模型示意圖由圖2可知,低頻段
災害學 2010年1期2010-01-26