樂宜高速新民岷江特大橋菱形掛籃施工技術

文 斌

樂宜高速新民岷江特大橋菱形掛籃施工技術

文 斌

結合新民岷江特大橋工程特點及施工難點,介紹了該橋菱形掛籃施工技術,從掛籃構造、設計計算及反壓試驗三方面具體闡述了菱形掛籃結構設計特點,對同類橋梁懸臂施工具有一定指導意義。

菱形掛籃,懸臂澆筑,構造,反壓試驗

1 工程概況

新民岷江特大橋主橋采用115m+200m+115m預應力混凝土連續剛構。16號,17號主墩為雙薄壁柔性墩,15號,18號交界墩墩身采用空心墩。

箱梁 0號段長 14m(包括墩兩側各外伸 1.5m),每個主墩“T”構縱橋向劃分為 26個對稱梁段,邊跨主梁現澆段長 13.82m。梁段數及梁段長度從根部至跨中分別為 14m(0號段),12×3.0m,14×4.0m,2.0m(合龍段),累計懸臂總長 99m。1號 ～26號梁段采用掛籃懸臂澆筑施工,懸臂澆筑梁段最大控制重量2 450 kN,掛籃設計自重 1 300 kN。全橋共有 3個合龍段,邊跨及中跨合龍段長度為 2.0m(采用型鋼桁架作合龍段勁性骨架)。

主橋橋面寬度：2×1.5m(人行道)+2×0.5m(防撞護欄)+2×10.75m(行車道)+2m(中央分隔帶)=27.5m。

2 工程特點和施工技術難點分析

箱梁節段體積大;工期緊;工程規模大,施工設施投入多;掛籃懸澆過程中的不平衡力矩與線型控制;邊跨高墩長大直線段現澆施工;箱梁合龍段施工;主橋箱梁懸澆節段長。特別是主橋為雙幅箱梁結構,箱梁整體澆筑混凝土節段重量大,掛籃的設計與施工難度較大。

3 掛籃設計

3.1 掛籃構造

本橋采用菱形掛籃進行施工,包括機具在內重量為 130 t,有以下幾個部分：

1)主桁系統。

每只掛籃有兩片主桁架,每片桁架都采用型鋼制成,外形輪廓線高 4.66m,懸臂長 6.2m。整個主桁架加工成上下游兩榀,兩榀之間采用橫向連接系銷接成為整體。

2)前上橫梁。

前上橫梁設置于主桁架上,用 2Ⅰ56a型鋼加焊加勁板構成,長度為 9 080mm,放置在主桁架前支點上,安裝到位后與主桁節點角鋼焊接。由于采用原有掛籃前上橫梁接長,兩工字鋼橫向間距每根都不同,現場使用中注意對吊帶孔、墊梁等作相應調整。

3)后上橫梁。

掛籃后上橫梁設置于主桁架的尾部,采用 2Ⅰ36b型鋼加焊加勁板構成,長度為 8 500mm,底部放置在主桁架后支點上,后上橫梁采用角鋼限位,并用螺栓與之栓接。

4)底模平臺。

掛籃底模平臺由前、后下橫梁,墊梁,底?？v梁1、底?？v梁 2,橫聯槽鋼,支座,加強支座,吊耳,加強銷座等構成。前下橫梁原設計采用 2[40b×9 200mm型鋼加焊加勁板構成,后下橫梁設計采用 2Ⅰ45b×9 700mm型鋼加焊加勁板構成,前后下橫梁與吊帶間采用加強銷座以及吊耳進行連接。加強銷座以及吊耳由鋼板焊接組成,同時采用 4Φ32精軋螺紋鋼連接?？v梁 1、縱梁 2均采用型鋼與節點板組成桁架構成,上弦桿采用 2[20,下弦桿采用2[16,豎桿和斜桿均采用 2[12.6,縱梁長度為 7 200mm,高度為1 500mm。底?？v梁與底模前后橫梁之間采用支座,進行銷接。底模平臺上鋪Ⅰ16作為底模橫梁,橫梁上布置木方與雙覆面竹膠模板作為底模。

5)吊掛起頂系統。

吊掛系統分以下幾個部分：底模平臺、內外導梁的前后吊掛系統。底模平臺共 4根前吊帶、4根后吊帶。前吊帶采用□150mm×36mm×21 000mm的鋼板,其材質為 16Mn鋼板,底端與前下橫梁上的加強銷座銷接。吊帶頂端采用千斤頂與緊縮裝置構造進行底模平臺標高調整。內外滑梁吊掛系統均分為前后吊帶,其前邊吊帶采用 Φ32精軋螺紋鋼,前中吊帶采用□150 mm×36mm×1 000mm鋼板制成,后吊帶均采用 Φ32精軋螺紋鋼。

6)走行系統。

每只掛籃采用兩條滑道,對稱于箱梁中心布置,主梁兩滑道中心距為 6 460mm?；懒翰捎?2Ⅰ25b型鋼加焊底座板而成,滑道梁分2m和1m兩種規格,對于單只掛籃1m滑道加工 8根,2m滑道加工 6根。掛籃滑道分節制造,節與節間采用連接板在側面連接。連接板之間采用螺栓連接。

7)錨固系統。

掛籃在走行過程中,通過桁架下的前支座及后支座錨固于走道梁上。掛籃走行到位后則錨固于后錨,后錨設在每片主桁架尾端,在兩片桁架尾端設后上橫梁,在后上橫梁與每片桁架相交交點兩側分別設后錨分配梁,用Φ32mm精軋螺紋鋼筋錨固于已澆筑的箱梁節段。

3.2 掛籃設計主要計算結果

3.2.1 菱形桁架計算

菱形構架承受前上橫梁傳來的掛籃荷載,構架由型鋼組焊而成,節點處采用節點板螺栓連接。每片構架自重 6.1 t,按剛架計算。

計算模型見圖 1。

菱形主構架的桿件最大拉力發生在 AC桿,為 141.7 t,型鋼截面：2[32b+2□350×10,按拉桿檢算,最大應力：σ拉=N/Aj=88.23MPa。節點處采用 24顆 φ32的精致螺栓的容許承載力：24×7.069=169.6 t,滿足要求。

菱形主構架的桿件最大壓力發生在 BD桿,為 133.3 t;型鋼截面：2[32b+2□350×10,按壓桿檢算,L=756.8 cm,R1=14 cm,R2=14.36 cm,λ1=54.06,λ2=52.7,φ1=0.837,φ2=0.843,按弱軸檢算,σ壓=N/(A×φ1)=99.17MPa。節點處采用 24顆 φ32的精致螺栓的容許承載力：24×7.069=169.6 t,滿足要求。

各桿件受力滿足規范要求。

3.2.2 底模平臺前、后下橫梁計算

底模平臺前下橫梁采用 2[40,后下橫梁采用 2Ⅰ45b+2□300×12。在掛籃混凝土澆筑時,底模平臺前、后下橫梁承受底模平臺縱梁傳來的混凝土重量、底模平臺自重及其他重量。

前下橫梁計算結果：

彎曲應力 σ=M/W=60.09MPa;

剪應力 τ=QS/Id=26.02MPa。

后下橫梁計算結果：

彎曲應力σ=M/W=102.68MPa;

剪應力 τ=QS/Id=66.86MPa。

桿件受力滿足規范要求。

3.2.3 底模平臺前、后吊掛計算

前吊帶采用 B=150mm,δ=36mm;后吊帶采用 B=280mm,δ=2×20mm;材質均為 16Mn,前吊帶采用 φ51銷孔;銷軸 φ50,材質為 40Cr,后吊帶采用 φ81銷孔;銷軸 φ80,材質為 40Cr。

前吊帶受力最大為F=25.4 t,后吊帶受力最大為F=66.5 t,考慮后吊帶另加 5 t預拉力。

前吊帶承受的拉應力：σmax=71.3MPa;后吊帶承受的拉應力：σmax=63.83MPa。

φ50銷軸承受的剪應力：τ=49.1 MPa;φ80銷軸承受的剪應力：τ=68.7MPa。

桿件受力滿足規范要求。

3.2.4 掛籃施工狀態傾覆穩定驗算

根據前面的計算結果掛籃在施工 13節段狀態后錨固點反力最大,為 R錨=90 t,采用 4根 Φ32精軋螺紋鋼筋錨固掛籃后錨固點,可以提供的錨固力為：193 t,傾覆穩定系數為 2.1＞2;掛籃在澆筑混凝土時滿足傾覆穩定的要求。

3.2.5 掛籃走行穩定性計算

掛籃移動時,通過后吊點反鉤在組焊的軌道上走行,計算模型見圖 2(空載走行時)。

掛籃主桁走行時,引起主桁傾覆的力P前包括：主桁上弦操作平臺、前上橫梁、前上橫梁吊帶系統、外導梁、底籃等部分荷載。根據計算結果：后支點反力為 R后=20.7 t。

掛籃走行的穩定性滿足要求。

3.3 掛籃模擬靜載反壓試驗

每只掛籃都要進行靜載試驗,為縮短掛籃試驗時間,同時又能確實獲取掛籃變形等第一手資料,掛籃在廠內進行陸上模擬反壓試驗基礎上,選取一個墩位的一對掛籃進行反壓試驗,其目的在于模擬掛籃真實受力狀況進行荷載試驗,獲取掛籃荷載模擬最不利工況下的變形參數,一方面對掛籃總體結構及主體結構受力情況進行觀察和驗證,另一方面用于指導施工。

4 結語

預應力混凝土連續剛構橋采用掛籃懸臂施工已經成為一種成熟的施工工藝,其掛籃的選型既要考慮它是一種施工設備,通用性要好,又要考慮每一個橋的特點。

菱形掛籃具有剛度大,重量輕等特點。

此菱形掛籃通過在新民岷江特大橋上的應用,證明是非常有效的施工方法。

[1]龐家權,王治均.新型斜拉組合式菱形輕型掛籃構思與分析[J].山西建筑,2009,35(13)：310-311.

On diamond hanging basket constructing technique for Xinm in M injiang super-large Bridge along Leshan-Yibin exp ressway

WEN Bin

Combining with the engineering featuresand constructing difficu lties of Xinmin Minjiang super-large Bridge,the paper introduces the diamond hanging basketconstructing techniqueof the bridge,and illustrates the features for the diamond hanging basketstructure design from the hanging components,the design calculation,and theback pressureexperiments,soas tohave the direction for the cantilever construction of similar bridges.

diamond hanging basket,cantilever grouting,component,back pressure experiment

U 445.466

B

1009-6825(2011)03-0170-03

2010-10-15

文 斌(1977-),男,工程師,中鐵大橋局集團第五工程有限公司,江西九江 332001