初冠南,張坤,陳剛,李偉,丁名區,林才淵
(哈爾濱工業大學(威海),山東威海 264209)
戰機技能指標的實現,迫切需要大量采用結構效益十分顯著的大型整體復雜薄壁殼體[1],薄壁帶筋筒形件是其中的典型代表[2—4]。其在減輕結構重量,提高結構效率,改善結構可靠性,提高機體壽命等方面,具有其他結構無法比擬的作用[5—7]。然而,由于該類構件的整體化、薄壁輕量化、形狀復雜化,成形比較困難。厚壁帶筋構件的成形方法有噴射成形、等溫模鍛、熔模鑄造、反重力鑄造和強力旋壓等[8—10]。上述方法主要用于壁厚3 mm以上構件的成形。對于帶環向加強筋的薄壁筒形件的加工,加工方法不多,目前主要采用分體成形組合焊接的方式,完成該類零件的成形加工,成形周期長,精度難保證,特別是縱向焊縫的引入大大降低了疲勞壽命[11—12],越來越不能滿足現代航空裝備的性能要求。
針對上述現狀,文中提出用帶筋管充液壓形技術實現薄壁環筋構件的整體成形,避免引入焊接工序和焊接熱變形,提高構件可靠性和成形精度,降低工藝難度。
帶筋管充液壓形的技術思想,是在封閉截面結構內壓作用下同時引入環向拉持力σθ1和反向彎矩M1的受力特征,提高臨界失穩應力,消除起皺失穩缺陷,實現帶筋管的整體成形的力學條件。成形時,首先在腔體內部充填液體介質,液體壓力引入了環向拉持力σθ(如圖1所示);與此同時,液體壓力還構成了彎矩M1,其方向恰好與壓形引入的彎矩M2的方向相反,因此降低了合彎矩M。通過調整內壓p,使環向應力小于臨近失穩應力,實現帶筋管的整體成形。
圖1 帶筋管充液壓形原理示意圖Fig.1 Schematic of stiffen tube hydro-assisted forming
文中主要通過實驗探究帶筋管整體成形的可行性。帶筋管成形本質上是坯料截面的曲率變化,由初始的圓形截面逐步轉變為實際所需的復雜截面形式,如圖2所示。共有3類變形模式:局部曲率半徑減小,如A1B1,A2B2,A3B3段;曲率半徑增大,如C1D1,C2D2段;圓弧展平后曲率又反向減小,如C3D3段。實際上第3類仍可歸為曲率半徑增大和減小,因此帶筋管整體成形的根本問題是曲率半徑改變??紤]到圓截面成形為橢圓截面,同時包含了曲率半徑減小和增大,故選擇橢圓截面構件作為實驗試件,以此為基礎分析帶筋管整體成形可行性。
圖2 截面圓角變化示意圖Fig.2 Typical cross section shape of stiffen tube
帶筋管充液壓形時內環自由度為全約束,為探討帶筋管整體成形的關鍵力學條件,根據實際筋板可能具有的約束情況,另外設計3組不同自由度約束工況實驗,對比得到帶筋管整體成形的關鍵力學條件。具體實驗條件如表1所示。
表1 自由度約束情況Table 1 Experiment scheme
各實驗方案的邊界條件如下。
1)帶筋管充液壓形。內環的徑向、軸向和環向全約束。實現方法是,將筋板內環焊接在管坯上,因為管坯密封固定,所以內環徑向、軸向和環向自由度為全約束。
2)空環壓形時,內環具有徑向自由度,驗證徑向自由度對筋板成形的影響。實現方法是直接采用圓環壓形,同時利用圖1所示的溝槽約束筋板軸向自由度。
3)徑向支撐充液壓形時,內環具有軸向自由度,驗證軸向自由度對成形的影響。實現方法是,筋板與筒體只組合在一起而不焊接,同時將圖1中溝槽間隙增至不影響筋板軸向移動或變形。
4)扇環充液壓形時,內環具有環向自由度,驗證環向自由度對成形的影響。實現方法是取1/3圓環焊接在管坯上,環向上可自由伸縮變形。
坯料的制備方法:筒體直接選用無縫管,筋板則通過線切割從板材(壁厚與管材相同)上切割得到,然后將筒體和筋板釬焊在一起或套接在一起。各試件形狀如圖3所示。
圖3 初始坯料Fig.3 The initial shape of blank
實驗材料為紫銅,其中管坯外徑D=85 mm、壁厚tT=2 mm,紫銅板壁厚tR=2 mm。為保證管坯和筋板材料力學性能一致,實驗前對二者進行完全退火處理。實驗中腔體內部液體壓力同為5 MPa。
實驗中通過橢圓度λ定量描述變形程度(橢圓度是指橢圓的長半軸與短半軸之比),同時結合筋高厚比h/tR(筋板高度h與壁厚tR之比)變化分析成形極限。實驗參數如表2所示。
表2 實驗參數Table 2 Parameters of stiffened tube
實驗結果如圖4所示。當筋板高厚比為3和4時,2種橢圓度實驗件均順利成形。對于高厚比為5的試件,橢圓度λ=1.3時,能順利成形,橢圓度λ=2時,筋板起皺。上述實驗結果說明,帶筋管具有整體成形的可行性。
圖4 實驗結果照片Fig.4 Formed shape of stiffen tube
帶筋管充液壓形實驗共發現2類缺陷形式:筋板起皺和筋板側翻,結果如圖5所示。2類缺陷均發生在大變形程度(λ=2)和大筋高(h/tR=5)情況下。
圖5 缺陷形式(λ=2,h/tR=5)Fig.5 Typical defects
2.3.1 徑向自由度對成形的影響
徑向自由時,即使筋板高度降至6 mm,橢圓度僅為1.05時即發生嚴重的起皺和側翻,如圖6所示。說明徑向自由度對成形影響很大,導致起皺和側翻2類缺陷。
圖6 空環壓形Fig.6 Shape of deformed ring without supporting
2.3.2 軸向自由度對成形的影響
軸向自由時的變形情況如圖7所示。筋高h/tR=3的筋板,壓形至λ=1.3時內側翻轉,對比圖4的實驗結果,說明約束軸向自由度對抑制側翻是有益的。
2.3.3 環向自由度對成形的影響
環向自由時的變形情況如圖8所示。在沒有環筋的環向拉力時,筋高h/tR=3時即嚴重起皺。對比圖4的實驗結果,說明環向拉力對抑制起皺是有益的。
圖7 徑向支撐充液壓形Fig.7 Shape of ring with radial and hoop supporting
圖8 扇環壓形實驗照片Fig.8 Shape of ring with axial and radial supporting
從各邊界條件的實驗結果可以看出,徑向自由度對成形效果影響最大??窄h壓形時,即使筋板高度很低,變形量很小,仍同時發生起皺和側翻。約束徑向自由度后內壓5 MPa時,可成形筋高為10 mm的帶筋管。模具溝槽可防止筋板側翻,環向力有助于消除起皺缺陷??紤]到內壓是影響環向力的主要因素,因此提高內壓可進一步提高成形極限,或成形壁厚更薄的構件。
1)消除內環的徑向、軸向和環向自由度,并對環筋施加環向拉應力,帶筋管可整體成形。
2)單自由度影響實驗表明,徑向存在自由度易導致側翻和起皺缺陷,消除軸向自由度對抑制側翻是有益的,消除環向自由度有助于消除起皺缺陷。
3)選用紫銅管通過充液壓形,成功成形出了高徑比為5,徑厚比為42.5的帶筋橢圓管件。
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