基于直流電源的電力線載波通信耦合電路設計

劉恒光，姜秀杰，熊蔚明，安軍社

（1.中國科學院國家空間科學中心 北京　100190；2.中國科學院大學 北京　100049）

基于直流電源的電力線載波通信耦合電路設計

劉恒光1，2，姜秀杰1，熊蔚明1，安軍社1

（1.中國科學院國家空間科學中心 北京100190；2.中國科學院大學 北京100049）

試圖通過電力線載波通信（以下簡稱PLC）技術在直流電源線上傳遞控制信號，從而實現減少信號線，簡化控制系統的目的。目前較為成熟的PLC技術，主要應用在交流環境下，在直流環境下應用并未出現，這就導致耦合電路成為本課題研究的關鍵技術。本文研究了直流電源的信道特性、提出了相應的頻帶需求，分析了DC/DC電源變換器和耦合電路的結構，成功設計出了耦合電路，并對其傳輸特性進行了測試分析。

電力線載波通信；耦合；直流電源；電源變換器

PLC的應用和發展已有幾十年的歷史，其中低壓配電網中使用的載波頻率高達40 MHz，數據速率已到200 Mbps，主要用于互聯網最后一公里的介入、數字家庭網絡等［1］。目前國內發展較為成熟的智能抄表技術、電力負荷監控、智能家居等都是在交流網絡中。而我們要研究的是直流網絡，且其中的DC/DC電源變換器包含有EMI濾波器，DC/DC模塊等，對傳輸信號的頻帶選擇起重要影響。此外，就通信距離而言，地面上配電線路的長度可達數十千米［5］，但直流電源與負載間的連線較短，長度一般在數十米。這些均呈現出與交流網絡不同的信道特性，是我們在設計耦合電路時必須考慮的因素。

1　直流電源信道特性

線路的通道特性直接影響到信號的傳輸質量，例如，阻抗特性影響設備電平的匹配，噪聲的頻率特性影響通信頻率的選擇，衰減特性決定功放的功率等。所以，無論以何種方式進行通信，必須了解線路的通道特性。

1.1噪聲

低壓電力線上的信號衰減特性和干擾性非常復雜，而且隨機性、時變性大，難以找到一個較為準確的解析式或數學模型加以描述［4］。而直流電源的信道特性就較為干凈，主要的噪聲就是電源紋波。

1.2阻抗特性

理想情況下，當沒有負載時，電力線相當于一根均勻分布的傳輸線。由于分布電感和分布電容的影響，輸入阻抗會隨著頻率的增大而減小。當電力線上有負載時，所有頻率的輸入阻抗都會減小。一般負載的類型各不相同，便使得不同頻率的阻抗變化也不相同，所以實際情況較為復雜。

1.3衰減

電力線一般由良導體加工而成，其本身阻抗很小，對不同頻率的信號，其阻抗略有變化且相對穩定。因此電力線本身的阻抗不是產生衰減的主要原因［4］。而并聯在電力線上的負載對信號衰減影響很大。就負載而言，其包含的一些大電容，很容易將信號短路。此外，當負載的阻抗很小時，發送耦合電路的內阻也不可忽視，它會分去相當一部分功率。

通過上述分析，直流電源線上的信號衰減特性和干擾特性復雜，難以通過一個準確的數學模型加以描述，這就對我們耦合電路的設計提出了較高的要求，要求有很好的自適應能力。

2　頻帶需求

所選信號的頻帶隨著電力線載波通信應用的不同而不同，相應的耦合電路也有所差異。

傳統的基于點對點的數據傳輸，所使用的信號頻率范圍，在我國相關標準規定為40～500 kHz，數據傳輸速率在100 kbps以內，屬于窄帶傳輸?；邳c對多網絡的高速數據傳輸，原有的500 kHz以內的信號頻帶已不能滿足［10］。我們研究1～10 MHz的頻率范圍，應用先進的調制解調和編碼技術科實現百Mbps級的傳碼率，屬于寬帶傳輸。相應的耦合電路要與所選頻帶相匹配。

3　DC/DC電源變換器

DC/DC電源變換器是直流電源系統重要組成部分，它是各個電子設備安全、可靠工作的基礎。DC/DC變換器是將輸入的一次電源母線直流電壓變換成一種或幾種具有一定穩壓精度和品質的直流電源電壓，為一般電子設備供電。典型電源變換器的組成詳見圖1。為保證在電源線上的載波不影響到DC/DC變換器后的負載，所選載波的頻率須在EMI濾波器的阻帶中，所以EMI濾波器的濾波性能對于我們整個系統的頻帶選擇至關重要。

圖1　DC/DC電源變換器組成框圖

常用的EMI濾波器主要有兩種，一是DVMC28，其濾波性能如圖2，一是FMCE-0528-F，其濾波性能如圖3。由圖2、圖3可看出，兩個濾波器在1～10 MHz的頻帶內，對噪聲的抑制能力相當強。

圖2　DVMC28的濾波性能［7］

圖3　FMCE-0528-F的濾波性能［8］

4　耦合電路設計

耦合電路（圖4）主要由變壓器和電容組成，載波信號通過變壓器、電容耦合到電力線上，同時從電力線上接收載波信號。電容C1的耐壓值應大于工作電壓，其值選為10 nF。變壓器T1不僅具有隔離作用，又可實現阻抗變換。電容C1和變壓器T1的初級線圈組成高通濾波電路，減少了電源紋波及低頻噪聲的干擾，而對高頻載波信號提供盡可能小的衰減及線性幅頻、相頻特性［1］。電阻R2的作用是在斷電時給電容C1提供放電通道。

由于要實現1～10 MHz范圍內寬帶信號的耦合，耦合變壓器T1的設計和制作十分關鍵。普通的電子變壓器只能實現幾十Hz到105Hz量級的信號耦合，限制變壓器工作帶寬的主要因素在于線圈繞組間的漏感和分布電容。同時我們還要考慮到變壓器的尺寸，要盡可能的小。最終，我們選取型號為T1-6-KK81的變壓器，該變壓器的變比為1:1，在1～10 MHz的頻帶內，插入損耗不到0.4 dB，性能相當好。其插入損耗圖（圖5）如下。且其長、寬、高分別為7.62 mm、14.61 mm、6.84 mm，尺寸足夠小，完全滿足需求。

圖4　耦合電路

5　性能測試

為了測試數據更加真實、有效，我們要盡量構建真實的直流電源環境。圖6為我們搭建的測試環境，用以測試耦合電路的性能以及整個系統的傳輸特性。該環境主要由耦合電路和DC/DC電源變換器組成，其中DC/DC電源變換器與直流電源中的DC/DC電源變換器完全一致。由于傳輸的數據是以正弦信號為載波，為交流信號。而直流電源的內阻很小，為防止交流信號被直流電源短路，需在直流電源端串聯共軛電感。感抗應在千歐以上，才能有效地防止交流信號進入直流電源?？紤]到所選頻帶為1～10 MHz，根據感抗的計算公式XL=2πfL，確定所選共軛電感的值應在mH級別。我們所選的電感為32mH，對1～10 MHz產生的感抗為200 960～2 009 600 Ω，完全滿足需求。

圖5　T1-6-KK81的插入損耗［9］

圖6　測試環境

本次測試共有4個節點，每個節點均通過一根2 m長的雙絞線連接到直流電源。4個節點除EMI濾波器不同外，其余皆相同，具體型號如表1所示。

每次測試前，均要檢測DC-DC端的輸出電壓是否正常。若正常方可進行下面的測試，否則就要檢測線路的連接。實際測試環境如圖7所示。

表1　各節點主要元件

圖7　測試環境實物圖（左）和節點連線實物圖（右）

測試分兩部分：

第一步：節點1作發送端，連接信號源，節點2作接收端，連接示波器，同時將節點3、節點4接入到電路中，等效于負載。信號源產生的正弦信號幅值為1.22 V，頻率從1 MHz 到10 MHz，頻率間隔為1 MHz。信號源產生的信號通過節點1發送到電源線上，節點2通過示波器將接收到的信號呈現出來。圖8為接收信號在不同頻率下的幅值，總體呈拋物線狀，其最大值、最小值分別為（5 MHz，348 mV），（1 MHz，28 mV）。我們選取接收端這兩點的波形，如圖9所示。觀察可知，1 MHz處的波形略有重影，5 MHz處的波形清晰，整體來看，兩處的波形雖各有衰減，但都無畸變，無失真，證明系統良好的傳輸性能，體現出耦合電路設計的優越性。

圖8　接收端信號的幅值

圖9　接收端波形1 MHz（左）和5 MHz（右）

圖10　傳輸系數

第二步：用矢量網分析儀器連接節點1、節點2，當電路中接入2個節點、3個節點、4個節點時，其傳輸系數S21分別對應圖10中由上到下的虛線、黑線和灰線。觀察可知，三條曲線形狀相似，均呈拋物線狀，最高點依次遞減，分別為（5.095 MHz，-6.421 dB）、（5.095 MHz，-7.202 dB）、（5.275 MHz，-7.918 dB）。

觀察得知，在1～10 MHz頻帶內，系統的傳輸系數在5 MHz附近取得。并隨著接入電路中節點數的增加，傳輸系數逐漸減小。這是因為隨著接入電路節點數的增加，對于發送信號的節點1來說，相當于并聯的負載數增加，導致總的負載阻抗減小，從而負載的分壓減小，那么節點2接收到的信號功率必隨之減少。

由兩部分測試可知，在1～10 MHz頻帶范圍內，信號通過耦合電路能過在電源線上無失真傳輸，并在5 MHz附近傳輸效率最高，衰減可達-6.421 dB。且隨著接入電路負載的增加，傳輸系數逐漸減小。

6　結　論

本文針對直流電源的信道特性，設計出適用于直流環境的寬帶載波通信耦合電路。該耦合電路能使一定帶寬的交流信號在電源線上無失真傳輸，且能較好地滿足傳輸特性的要求，對多點網絡傳輸特性研究有借鑒意義。

［1］李建岐，胡嵐，米碩.低壓電力線載波通信寬帶耦合技術及其裝置［J］.電力系統通信，2004（4）:7-10.

［2］Bertuol S，et al.Numerical Assessment of Propagation Channel Characteristics for Future Application of Power Line Communication in Aircraft［C］//10th Int.Symp.on EMC，2011:506-511.

［3］Dégardin V.et al.Theoretical approach to the feasibility of powerline communication in aircrafts［J］.IEEE Trans.VT，2013，62（3）：1362-1366.

［4］王超.基于PL3200芯片的電力線載波通信裝置研究［D］.上海：上海交通大學，2005.

［5］郭以賀.中壓電力線通信關鍵技術研究［D］.保定：華北電力大學，2014.

［6］Kilani K，et al.Impulsive noise generated by a pulse width modulationinverter：modelingandimpactonpowerline communication［C］//ISPLC，2013:75-79.

［7］Liu H L，Zhang B H.The couple technology of distribution high-speed carrier communication［J］.Power System Communication，2002（2）:1312-1315.

Coupling circuit design of power line communication based on DC power

LIU Heng-guang1，2，JIANG Xiu-jie1，XIONG Wei-ming1，AN Jun-she1
（1.National Space Science Center of Chinese Academy of Science，Beijing 100190，China；2.University of Chinese Academy of Sciences，Beijing 100049，China）

We are trying to transmit control signals on DC power line by Power Line Communication（hereinafter referred to as PLC）technology，which can reduce the quantity of signal lines and simplify the corresponding control system.PLC technologies are currently used in AC environment，but rarely implemented in DC environment，which makes coupling module the key technology in this project.This paper studied the channel characteristics of DC power line，and proposed the frequency band needs，and analysis the structures of coupling module and DC/DC power converter.At last we designed a coupling module successfully and tested its transmission characteristics.

power line communication；coupling；satellite control system；power converter

TN915.18

B

1674-6236（2016）14-0186-04

2015-07-24稿件編號：201507162

劉恒光（1992—），男，河南焦作人，碩士。研究方向：CAN總線數據傳輸。