金屬絡合物液相催化脫除SO2和NO優化研究

常加濤，徐宏建,，陳 款，徐 書，郭瑞堂，潘衛國

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金屬絡合物液相催化脫除SO2和NO優化研究

常加濤1，徐宏建1,2，陳 款1，徐 書1，郭瑞堂2，潘衛國2

（1.上海電力大學環境與化學工程學院，上海 200090； 2.上海發電環保工程技術研究中心，上海 200090）

采用鼓泡反應吸收裝置，研究不同金屬絡合物對燃煤電廠煙氣中SO2、NO絡合脫除的影響。結果表明：金屬鈷離子絡合物溶液脫硝效率排序為EDTA-Co>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷 >谷氨酸合鈷，再生率排序為EDTA-Co>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷。對不同金屬離子與EDTA絡合后的脫硫、脫硝和再生性能進行比較，發現EDTA-Mn的脫硫、脫硝和再生性能優于EDTA-Fe、EDTA-Co。

金屬絡合物；SO2；NO；液相催化；再生；篩選優化

近年來SO2和NO的排放是我國大氣污染控制的首要問題[1-4]。目前，燃煤電廠煙氣的脫硫、脫硝技術一般采用干法、半干法和濕法。濕法具有設備簡單、耗能少、運行費用低、適用于小排放量工業生產的特點[5-6]，其中又以鈷氨絡合法脫硫、脫硝效果顯著[7-8]。但濕法大多針對單一氣體，而燃煤電廠煙氣中酸性氣體成份較多，均不同程度與脫硝劑發生競爭吸收反應，導致其選擇性脫硝能力下降。因此，尋找新型的絡合型金屬離子吸收劑意義重大。

本文采用不同絡合劑與Co、Fe、Mn絡合，研究多種絡合物對SO2、NO的脫除效率。通過對吸收效果和再生效果的比較分析，優選出脫硫、脫硝性能更好的絡合金屬吸收劑。

1 實驗裝置及方法

鼓泡吸收實驗裝置如圖1所示。由圖1可見，模擬煙氣由N2（1 000 mg/m3）、NO（1 000 mg/m3）和 SO2（2 000 mg/m3）組成。打開減壓閥，通過質量流量計使模擬煙氣1:1:1混合。調節混合煙氣總流量為0.2 L/min，然后通入恒溫水浴鍋中的鼓泡吸收裝置，吸收后的尾氣經過堿液處理后排放。實驗裝置進出口的SO2與NO氣體通過濃硫酸干燥，鼓泡吸收前及吸收后的SO2、NO體積分數由EN2型便攜式精密煙氣分析儀進行在線分析。溶液的pH值通過PXSJ-216離子計測定。

圖1 鼓泡吸收實驗裝置示意

圖2 再生系統示意

再生系統如圖2所示。將完成鼓泡吸收實驗的吸收液倒入三口燒瓶中，置于DF-101S恒溫熱磁力攪拌器中，設置其溫度為100 ℃，將三口燒瓶中液面沒于電熱恒溫水浴鍋中油面以下，向三口燒瓶中加入活性炭，開始計時，每隔10 min取樣1次，通過722型分光光度計檢測樣品中金屬離子濃度。

2 結果與討論

為了考察不同金屬離子絡合物的絡合效果，比較其對脫硫、脫硝效率的影響，進行鼓泡吸收實驗。

實驗參數：絡合吸收液濃度為0.02 mol/L，調節吸收液pH值為5，氣體流量為0.2 L/min，水浴溫度為50 ℃。

2.1 鈷離子絡合物對SO2、NO脫除的影響

乙二胺合鈷、甘氨酸合鈷、EDTA合鈷、蛋氨酸合鈷及谷氨酸合鈷絡合、催化氧化NO的機理相同。以乙二胺合鈷為例，反應式如下

Co(en)33++OH–+NO→Co(en)2(NO)OH2++en(1)

2Co(en)2(NO)OH2++O2→2Co(en)2(NO2)OH2+(2)

2Co(en)2(NO2)OH2++4OH–→

2Co(en)2(OH)22++NO2–+NO3–+H2O (3)

與NO相比，SO2更易溶解于水中，被堿性溶液吸收；鈷離子絡合物脫硫反應見下式。

2OH–+SO2→SO32–+H2O (4)

圖3為不同種類鈷離子溶液對脫硫效率的影響。由圖3可見，5種溶液的脫硫效率依次為EDTA-Co>乙二胺合鈷>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷，且隨反應時間的增長其脫硫效率均逐漸下降。在反應初期，乙二胺合鈷、蛋氨酸合鈷、甘氨酸合鈷、EDTA-Co的脫硫效率均達到95%以上，明顯高于谷氨酸合鈷。在反應后期，5種溶液的脫硫效率都有所下降，其中乙二胺合鈷、蛋氨酸合鈷、甘氨酸合鈷、谷氨酸合鈷的脫硫效率下降明顯，在實驗結束時分別為85.7%、82.3%、81.65%和78.9%，而EDTA-Co的脫硫效率為90%，這說明EDTA-Co脫硫效果最好。

圖3 不同種類鈷離子溶液對脫硫效率的影響

圖4為不同種類鈷離子溶液對脫硝效率的影響。由圖4可見，5種溶液的脫硝效率依次為EDTA-Co>乙二胺合鈷>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷。EDTA-Co對NO的絡合能力較強，谷氨酸合鈷則較差。EDTA-Co脫硝效果良好有兩方面原因，一方面與溶液的pH值變化有關。吸收液的pH值緩沖性能越好，對SO2、NO的吸收越有利[9]。

圖4 不同種類鈷離子溶液對脫硝效率的影響

圖5為不同種類鈷離子溶液pH值緩沖性能曲線。由圖5可見，EDTA-Co的pH值緩沖性能最好，谷氨酸合鈷的pH值緩沖性能最差。另一方面，與其他3種有機物相比，EDTA具有2個氨基，是六齒配體[10]，其配位能力很強，可以增加跟金屬離子配位形成螯合物的幾率，所以EDTA-Co可以保持較好的脫硝效果。

圖5 不同種類鈷離子溶液pH值緩沖性能曲線

2.2 鐵離子絡合物對SO2、NO脫除的影響

鐵離子絡合物脫硫、脫硝反應式如式(5)—式(7)所示，其中Hy代表不同種類絡合劑。

Fe(Ⅱ)Hy+NO→Fe(Ⅱ)Hy(NO) (5)

SO2+2NH3+H2O→(NH4)2SO3(6)

Fe(Ⅱ)Hy +SO32–→Fe(Ⅱ)Hy(SO32–) (7)

圖6為不同種類鐵離子溶液對脫硫效率的影響。由圖6可見，5種溶液的脫硫效率依次為EDTA-Fe>蛋氨酸合鐵>乙二胺合鐵>甘氨酸合鐵>谷氨酸合鐵。EDTA-Fe的脫硫效率優于其他4種溶液，實驗前10 min達到100%；實驗前20 min保持在95%以上。隨著實驗進行，5種溶液的脫硫效率都有所 下降，谷氨酸合鐵下降得最為明顯。實驗進行到 60 min，EDTA-Fe、蛋氨酸合鐵、乙二胺合鐵、甘氨酸合鐵和谷氨酸合鐵的脫硫效率分別降至89%、85.3%、60.5%、50.3%和41.2%。綜上所述，EDTA-Fe的脫硫效果最好，谷氨酸合鐵則最差。

圖6 不同種類鐵離子溶液對脫硫效率的影響

圖7為不同種類鐵離子溶液對脫硝效率的影響。由圖7可見，5種溶液的脫硝效率依次為EDTA-Fe>乙二胺合鐵>蛋氨酸合鐵>甘氨酸合鐵>谷氨酸合鐵。實驗進行到60 min，EDTA-Fe的脫硝效率下降到65%左右；谷氨酸合鐵對NO的吸收效果最差，脫硝效率下降到35%左右。

圖7 不同種類鐵離子溶液對脫硝效率的影響

圖8為不同種類鐵離子溶液pH值緩沖性能曲線。由圖8可見，EDTA-Fe的pH值下降速度緩慢，明顯低于其他4種溶液，說明其緩沖性能好，所以脫硫脫硝效率高。而谷氨酸合鐵溶液的pH值下降較快，溶液酸性較強不利于吸收SO2。另一方面亞鐵離子周圍配位點上絡合有不穩定的水分子[11]，使亞鐵絡合物呈現出動力學上的不穩定性，與EDTA的2個氨基絡合更緊密，從而與 SO2、NO迅速結合，對SO2、NO脫除效率較高。綜上所述，EDTA-Fe的脫硫、脫硝性能最為優越。

圖8 不同種類鐵離子溶液pH值緩沖性能曲線

2.3 錳離子絡合物對SO2、NO脫除的影響

錳離子絡合物脫硫、脫硝反應式如式(8)—式(10)所示，其中Hy代表不同種類絡合劑。

Mn(Ⅱ)Hy + NO → Mn(Ⅱ)Hy(NO) (8)

SO2+2NH3+H2O → (NH4)2SO3(9)

Mn(Ⅱ)Hy+ SO32–→Mn(Ⅱ)Hy(SO32–) (10)

圖9為不同種類錳離子溶液對脫硫效率的 影響。由圖9可見，5種溶液的脫硫效率依次為EDTA-Mn>乙二胺合錳>蛋氨酸合錳>甘氨酸合錳>谷氨酸合錳。實驗進行到10 min，5種溶液脫硫效率均接近100%。實驗進行到60 min，EDTA-Mn、乙二胺合錳、蛋氨酸合錳、甘氨酸合錳和谷氨酸合錳的脫硫效率分別為94.7%、82.9%、78.6%、72.65%和57.7%，這說明EDTA-Mn持續吸收SO2的效果最好。

圖9 不同種類錳離子溶液對脫硫效率的影響

圖10為不同種類錳離子溶液對脫硝效率的影響。由圖10可見，5種溶液的脫硝效率依次為EDTA-Mn>乙二胺合錳>甘氨酸合錳>蛋氨酸合錳>谷氨酸合錳，EDTA-Mn的脫硝效率明顯優于其他4種溶液，實驗進行40 min其脫硝率達到75%以上。這說明EDTA-Mn絡合性能更好，能更好的吸收SO2與NO。

圖10 不同種類錳離子溶液對脫硝效率的影響

圖11為不同種類錳離子溶液pH值緩沖性能曲線。由圖11可見，EDTA-Mn溶液的pH值緩沖性能優于其他4種溶液。當溶液pH值下降較快時，反應推動力越來越低，致使吸收速率變慢[12]，因此EDTA-Mn脫硫、脫硝性能最佳。

圖11 不同種類錳離子溶液pH值緩沖性能曲線

2.4 EDTA分別與Co、Fe、Mn絡合對SO2、NO脫除的影響

為了研究EDTA分別與Co、Fe、Mn絡合后對SO2、NO的吸收性能，分別配制濃度為0.02 mol/L的絡合吸收液，調節溶液的pH值為5，在氣體流量0.2 L/min、水浴溫度50 ℃的條件下進行鼓泡吸收實驗，通過實驗結果對比3種不同金屬離子絡合物的脫硫、脫硝效果。

圖12、圖13為不同金屬離子絡合物對脫硫、脫硝效率的影響。由圖12、圖13可見，EDTA-Mn的脫硫、脫硝效果明顯優于EDTA-Fe和EDTA-Co。這是因為錳具有強氧化性[13]，一方面在反應過程起到氧化SO2、NO的作用，另一方面EDTA具有 2個氨基，與錳離子形成的絡合物更加穩定，吸收SO2、NO的能力更強。

圖12 不同金屬離子絡合物對脫硫效率的影響

圖13 不同金屬離子絡合物對脫硝效率的影響

圖14為不同種類EDTA絡合物溶液pH緩沖性能曲線。由圖14可見，EDTA-Mn的pH緩沖能力明顯優于EDTA-Fe和EDTA-Co。

圖14 不同種類EDTA絡合物溶液pH值緩沖性能曲線

2.5 金屬絡合物再生性能研究

金屬絡合物在催化吸收SO2、NO時，二價金屬離子容易被液相中的溶解氧氧化導致價態升高，從而失去絡合能力[14]，降低脫硫、脫硝效率，因此研究其再生性能顯得尤為重要。

將鼓泡吸收實驗的吸收液通過圖2裝置再生，控制油浴溫度為100 ℃，并在三口燒瓶中添加1 g活性炭，調節攪拌速度為60 r/min。

1.1.1 鈷離子絡合物再生性能

鈷離子絡合物再生機理反應式為

Co(en)2(OH)22++en →Co(en)33++2OH–(11)

圖15為不同鈷離子絡合物對再生率的影響。由圖15可見，鈷離子絡合物的再生率依次為EDTA-Co>乙二胺合鈷>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷。在反應初期，5種絡合物的再生率較低，但隨著反應的進行，20 min時再生率均有所增大，反應進行到60 min，EDTA-Co、乙二胺合鈷、蛋氨酸合鈷、甘氨酸合鈷、谷氨酸合鈷再生率分別達到72.9%、69.25%、59.81%、23.07%和18.42%。這說明EDTA-Co再生效果較好。

圖15 不同鈷離子絡合物對再生率的影響

1.1.2 鐵離子絡合物再生性能

鐵離子絡合物再生機理反應式如式(12)所示，其中Hy代表不同種類絡合劑。

2[Fe3+Hy]–+SO32–+H2O→2Fe2++SO42–+2Hy4–+2H+(12)

圖16為不同鐵離子絡合物對再生率的影響。由圖16可見，鐵離子絡合物的再生率依次為EDTA-Fe>蛋氨酸合鐵>乙二胺合鐵>甘氨酸合鐵>谷氨酸合鐵。在反應初期，5種絡合物的再生率較低，但隨著反應的進行，其再生率均有所增加。反應進行60 min，EDTA-Fe再生率增加最快，達到75.27%。蛋氨酸合鐵次之，達到65.41%，乙二胺合鐵、甘氨酸合鐵和谷氨酸合鐵再生率分別達到61.35%、47.76%和38.97%。這說明EDTA-Fe具有良好的再生效果[15]。

圖16 不同鐵離子絡合物對再生率的影響

1.1.3 不同錳離子絡合物再生性能

錳離子絡合物再生機理反應式如式(13)所示，其中Hy代表不同種類絡合劑。

[Mn(III)Hy]–+SO32–+1/2H2O→Mn2++SO42–+Hy4–+H+(13)

圖17為不同錳離子絡合物對再生率的影響。由圖17可見，錳離子絡合物的再生率依次為EDTA-Mn>乙二胺合錳>蛋氨酸合錳>甘氨酸合錳>谷氨酸合錳。在反應初期，5種絡合物的再生率較低，但隨著反應的進行，到20 min時再生率均有所增大。反應進行60 min，EDTA-Mn再生率增加迅速，達到79.62%。乙二胺合鈷、蛋氨酸合錳、甘氨酸合錳和谷氨酸合錳再生率分別達到72.27%，70.21%、47.35%和28.93%。這說明EDTA-Mn的再生效果最好。

圖17 不同錳離子絡合物對再生率的影響

2.6 相同絡合劑不同金屬離子再生性能比較

EDTA與金屬離子絡合物的再生性能優于乙二胺、谷氨酸、蛋氨酸和甘氨酸，因此選擇不同的金屬離子與EDTA絡合，并比較其再生性能。使用EDTA作為絡合劑絡合不同的金屬離子，在相同實驗條件下研究其再生規律，結果如圖18所示。由圖18可見，3種絡合物的再生率依次為EDTA- Mn>EDTA-Fe>EDTA-Co。EDTA金屬離子絡合物的吸附量隨著溶液初始濃度、溫度、活性炭量的增加而增大[16]。在反應前期，EDTA金屬離子絡合物的再生率增長較快，但隨著反應進行，活性炭表面活性位逐漸減少，絡合催化轉化性能下降，再生率趨于平緩。反應進行到60 min，EDTA-Mn、EDTA-Fe與EDTA-Co的再生率分別達到79.62%、75.27%和72.94%。EDTA-Mn再生率大于EDTA-Fe和EDTA-Co。這是因為EDTA配電位很強，具有2個氨基，與鐵離子和鈷離子相比，錳離子更易形成絡合物[17]，所以其再生效率較好。在中心離子的選取上，錳離子是最具優勢且潛力較大的金屬離子，鐵螯合劑低再生速率和難處理的副產物，限制其工業應用。而[Co(NH3)6]Cl3在吸收NO的過程中，容易被氧化，降低溶液對NO的脫除能力，使得其對NO的吸收效率下降。同時，溶液中存在的Co2+和Co3+與SO32–反應生成沉淀，影響反應效果，在實際應用中給反應系統的運行和操作造成不便。相對而言，錳離子的強氧化性，與EDTA良好的絡合效果，使其在脫硫、脫硝和再生方面性能較好。

圖18 不同金屬絡合物對再生率的影響

3 結 論

1）金屬鈷離子絡合物溶液脫硝效率排序為EDTA-Co>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷，再生率排序為EDTA-Co>蛋氨酸合鈷>甘氨酸合鈷>谷氨酸合鈷。

2）與其他絡合劑相比，EDTA與金屬離子絡合后脫硫、脫硝和再生效果更好。

3）通過對不同金屬離子與EDTA絡合后脫硫、脫硝和再生性能的比較，發現EDTA-Mn的脫硫、脫硝和再生性能優于EDTA-Fe、EDTA-Co。

［1］ 張俊杰, 任建興, 李芳芹, 等. 介質阻擋放電低溫等離子體脫硫脫硝過程的研究[J]. 應用化工, 2018, 47(1): 109-112. ZHANG Junjie, REN Jianxing, LI Fangqin, et al. Study on the process of dielectric barrier discharge plasma desulfurization and denitrification[J]. Applied Chemical Industry, 2018, 47(1): 109-112.

［2］ 楊業, 徐超群, 朱燕群, 等. 臭氧氧化結合硫代硫酸鈉溶液噴淋同時脫硫脫硝[J]. 化工學報, 2016, 67(5): 2041-2047.YANG Ye, XU Chaoqun, ZHU Yanqun, et al. Simultaneous removal of SO2and NOby combination of ozone oxidation and Na2S2O3solution spray[J]. CIESC Journal, 2016, 67(5): 2041-2047.

［3］ 馮浩, 熊源泉, 吳波. 氨基濕法脫硫脫硝吸收液電解制備過硫酸銨[J]. 化工學報, 2017, 68(12): 4691-4701. FENG Hao, XIONG Yuanquan, WU Bo. Electrochemical production of ammonium persulfate using absorption solution from ammonia-based wet desulfurization and denitrification[J]. CIESC Journal, 2017, 68(12): 4691-4701.

［4］ 王美霞, 徐宏建, 薛亞靜, 等. 電石渣脫硫廢水COD處理實驗研究[J]. 熱力發電, 2017, 46(10): 64-70.WANG Meixia, XU Hongjian, XUE Yajing, et al. Experimental research on COD treatment for carbide slag-gypsum flue gas desulfurization wastewater[J]. Thermal Power Generation, 2017, 46(10): 64-70.

［5］ 殷士海. 工業鍋爐煙氣濕法脫硫脫硝技術及實施要點研究[J]. 現代鹽化工, 2016, 43(4): 19-20.YIN Shihai. Study on the technology of flue gas wet desulfurization and denitriifcation and the implementation of the industrial boiler[J]. Modern Salt and Chemical Industry, 2016, 43(4): 19-20.

［6］ 龐勝林, 陳戎, 毛進, 等. 火電廠石灰石-石膏濕法脫硫廢水分離處理[J]. 熱力發電, 2016, 45(9): 128-133.PANG Shenglin, CHEN Rong, MAO Jin, et al. Separation treatment process for limestone-gypsum wet FGD wastewater from coal-fired power plants[J]. Thermal Power Generation, 2016, 45(9): 128-133.

［7］ 趙冬賢, 劉紹培, 吳曉峰, 等. 尿素熱解制氨技術在SCR脫硝中的應用[J]. 熱力發電, 2009, 38(8): 65-67. ZHAO Dongxian, LIU Shaopei, WU Xiaofeng, et al. Application of urea pyrolysis to prepare ammonia technology into SCR denitrification[J]. Thermal Power Generation, 2009, 38(8): 65-67.

［8］ 何飛強, 鄧先和, 陳民. 乙二胺四乙酸鐵絡合物濕法絡合脫硝液的再生研究進展[J]. 化工進展, 2018, 37(2): 737-743.HE Feiqiang, DENG Xianhe, CHEN Min. Research progress on Fe(Ⅱ)EDTA regeneration accompanied wet denitrification[J]. Chemical Industry and Engineering Progress, 2018, 37(2): 737-743.

［9］ 徐宏建, 李浩然, 孫肆鵑, 等. 有機酸添加劑強化電石渣脫硫的試驗研究[J]. 動力工程學報, 2015, 35(8): 659-665. XU Hongjian, LI Haoran, SUN Sijuan, et al. Effects of organic acid additives on enhancement of carbide slag flue gas desulfurization[J]. Journal of Chinese Society of Power Engineering, 2015, 35(8): 659-665.

［10］ 陶雯, 張俊豐, 肖瑾瑜, 等. Fe(Ⅱ)EDTA絡合吸收-鐵粉還原再生脫除NO性能[J]. 環境工程學報, 2014, 8(12): 5393-5398. TAO Wen, ZHANG Junfeng, XIAO Jinyu, et al. NO removal performance with Fe (Ⅱ) EDTA combined with regeneration by iron reduction[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2014, 8(12): 5393-5398.

［11］ 葉小莉, 吳曉琴, 王淑娟. 氨水/Fe(Ⅱ)-EDTA溶液同時脫硫脫硝實驗研究[J]. 環境科學學報, 2014, 34(6): 1560-1566.YE Xiaoli, WU Xiaoqin, WANG Shujuan. Simultaneous desulfurization and denitration of sintering flue gas using ammonia/Fe(II)-EDTA solution[J]. Acta Scientiae Circumstantiae, 2014, 34(6): 1560-1566.

［12］ 王莉, 趙偉榮, 吳忠標. 金屬絡合吸收劑在濕法脫硝中的應用[J]. 環境工程學報, 2007, 1(2): 88-93. WANG Li, ZHAO Weirong, WU Zhongbiao. Application of metal complexes absorption in wet NOabsorption system[J]. Chinese Journal of Environmental Engineering, 2007, 1(2): 88-93.

［13］ 蔣路漫, 周振, 俞杰, 等. 煙氣脫硫中亞硫酸鈣鐵錳復合催化氧化優化[J]. 2017, 11(12): 6332-6338. JIANG Luman, ZHOU Zhen, YU Jie, et al. Optimization for Fe-Mn catalyzed sulfite oxidation in flue gas desulfurization[J]. 2017, 11(12): 6332-6338.

［14］ 陳華, 龍湘犁. 活性炭催化還原三價鈷氨絡合物反應過程[J]. 化學工程, 2008, 36(8): 32-35.CHEN Hua, LONG Xiangli. Reaction process of catalyticreduction of hexamminecobalt (Ⅲ) over activated carbon[J]. Chemical Engineering, 2008, 36(8): 32-35.

［15］ 崔煥芳, 吳文, 王廣珠, 等. 離子交換樹脂鐵含量的測定及鐵污染的研究[J]. 熱力發電, 1999, 28(4): 58-60. CUI Huanfang, WU Wen, WANG Guangzhu, et al. Fe measurement and its contamination in ion-exchange resins[J]. Thermal Power Generation, 1999, 28(4): 58-60.

［16］ 黃錦鋒, 加明磊, 龍湘犁. 酒石酸改性活性炭對煙氣脫硝鈷氨吸收液中Co3+的催化還原[J]. 化工環保, 2017, 37(6): 683-687. HUANG Jinfeng, JIA Minglei, LONG Xiangli. Catalytic reduction of Co3+in Co-NH3absorption solution for flue-gas denitration using activated carbon modified by tartaric acid[J]. Environmental Protection of Chemical Industry, 2017, 37(6): 683-687.

［17］ 荊國華, 李偉, 施耀, 等. Fe(II)-EDTA絡合吸收NO體系中吸收液的生物再生[J]. 高?；瘜W工程學報, 2004, 18(3): 351-356. JING Guohua, LI Wei, SHI Yao, et al. Microbial regeneration of FeII(EDTA) in nitric oxide removal by ferrous complex absorption[J]. Journal of Chemical Engineering of Chinese Universities, 2004, 18(3): 351-356.

Optimization on liquid phase catalytic removal of SO2 and NO by metal complex

CHANG Jiatao1, XU Hongjian1,2, CHEN Kuan1, XU Shu1, GUO Ruitang2, PAN Weiguo2

(1. College of Environmental and Chemical Engineering, Shanghai University of Electric Power, Shanghai 200090, China; 2. Shanghai Power Environmental Engineering Research Center, Shanghai 200090, China)

By applying bubble reaction absorption apparatus, the effects of different metal complexes on removal of SO2 and NO in flue gas emitted from coal-fired power plants were studied. The results show that, the denitrification efficiency of the cobalt-ion metal complex solution is in the following sequence: EDTA-Co> ethylenediamine cobalt > methionine and cobalt > glycine combined with cobalt > glutamate, and the regeneration rate is in the following sequence: EDTA-Co> methionine and cobalt > glycine combined with cobalt > glutamate. Moreover, the desulfurization, denitration and regeneration properties of different metal ions complexed with EDTA were compared. It was found that the EDTA-Mn has better desulfurization, denitrification and regeneration properties than the EDTA-Fe and EDTA-Co.

metal complex, SO2, NO, liquid-phase catalysis, regeneration, screening and optimization

X701.3

A

10.19666/j.rlfd.201809007

常加濤, 徐宏建, 陳款, 等. 金屬絡合物液相催化脫除SO2和NO優化研究[J]. 熱力發電, 2019, 48(5): 49-55. CHANG Jiatao, XU Hongjian, CHEN Kuan, et al. Optimization on liquid phase catalytic removal of SO2and NO by metal complex[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 49-55.

2018-09-02

上海發電環保工程技術研究中心資助項目(13dz1202703, 14dz1200200)；上海研發基地項目(11dz2281700)

Project of Shanghai Environmental Protection Engineering Research Center (13dz1202703, 14dz1200200); Project of Shanghai Research and Development Base (11dz2281700)

常加濤(1990—)，男，碩士，主要研究方向為電廠脫硫脫硝、工藝氣體凈化、氣液反應與反應器，974679111@qq.com。

徐宏建(1971—)，男，博士，副教授，hongjian_xu@sina.com。

（責任編輯 王蓉蓉）