牛居油田N18塊測井二次解釋及應用

摘 要：牛居油田N18塊已進入開發階段，對該塊開展測井二次解釋研究，是進行精細油藏描述、分析剩余油分布的基礎工作。通過對該塊巖心、錄井、鉆井、試油投產等資料等基礎資料的整理和分析，建立了油氣層測井識別方法和儲層參數測井解釋模型，有效提高了油氣層識別精度和儲層參數解釋精度，累計解釋厚度達到263.8m。為油藏特征研究及開發方案編制提供基礎資料，同時豐富的動靜態資料也為測井二次解釋參數的選取、油水層識別方法的選取提供了有利保障。

關鍵詞：牛居油田;測井評價;二次解釋

通過在牛居油田開展油層“四性關系”研究，建立起油水層測井有效厚度劃分標準。以巖心為刻度，建立油層有效厚度層段中孔隙度、滲透率和含油飽和度與測井曲線的定量關系?；谏鲜鲅芯?，對N18工區內完鉆井進行了測井精細解釋，進而劃分儲層的有效厚度。同時計算得到了油層有效厚度井段的孔隙度、滲透率和飽和度等儲層參數，為上報探明儲量和指導新井射孔投產提供有力依據。

1 測井二次解釋

1.1 含油性標準

按標準將儲層的含油級別劃分6級，依次為飽含油、富含油、油浸、油斑、油跡、熒光。根據該塊巖心資料統計，含油級別主要為富含油、油浸、油斑、油跡、熒光。

N18主體區塊的N1井在東三進行試油，試油結論為油層，同時本井在試油段進行了連續的鉆井取心，進尺9.00m，

心長81.8m，收獲率90.9%，取得油浸顯示4.33m，油斑顯示1.94m，熒光0.50m，取心以油浸為主，說明油浸級別的含油砂巖具有工業產油能力，同時考慮砂巖稀油油藏油斑及以下顯示基本上不具有工業油氣流產能，因此將本區油層有效厚度含油性下限標準定為油浸。

1.2 巖性標準

通過對N18塊取心井的巖心統計，儲層巖性主要為以下三類：含礫砂巖、中粗砂巖、細砂巖、粉砂巖和泥質粉砂巖。其中細砂巖、中粗砂巖和含礫砂巖的含油性較好，含油級別以油浸為主，油浸及其以上含油級別占到70%以上;粉砂巖含油性較差，含油級別以油斑、油跡、熒光為主，泥質粉砂巖基本不含油。因此以油浸為含油性下限，將有效厚度巖性下限定為細砂巖。

1.3 物性標準

儲層物性是巖石微觀孔隙結構的宏觀反映，主要指儲層的孔隙度和滲透率。在油水界面以上，儲層物性好，含油級別高。通過對巖心物性資料分析，制作了物性與含油性關系圖，以油浸為含油性下限，確定沙一段油層物性下限為：φ≥11%，K≥4mD。

1.4 電性標準

通過制作N18區塊東營組深側向電阻率與聲波時差交會圖，確定的電性下限標準為Rlld≥22Ω·m，Δt≥

270μs/m，So≥50%。并且經過投產井驗證，有效厚度解釋符合率達到92.0%，滿足測井二次解釋的需求。

根據以上“四性關系”研究，綜合確定本區油層有效厚度下限標準：

1.5 單井測井二次解釋

根據上述的油層有效厚度下限定量標準，并利用測井曲線識別夾層分布。依據夾層起扣厚度0.2m、單層起算厚度0.4m，結合測井曲線綜合信息及錄井氣測等資料，綜合劃分了本塊各單井有效厚度，最終確定單井有效厚度在10.9～23.0m。

2 物性參數計算

2.1 有效孔隙度

有效孔隙度采用巖心刻度測井的方法，利用牛居油田N18塊巖心分析孔隙度與聲波時差建立關系公式：

式中：△t-目的層聲波時差，μs/ft;Φ-有效孔隙度，%。

根據有效孔隙度的解釋模型，利用聲波測井數據對單井進行孔隙度解釋，解釋單層有效孔隙度在17.0%～

25.5%，單井有效孔隙度采用厚度權衡取值。計算單元有效孔隙度采用單井有效孔隙度算術平均舍尾取整取值（表2）。

2.2 含油飽和度

原始含油飽和度采用阿爾奇公式進行解釋。測井解釋采用阿爾奇公式解釋含油飽和度：

式中：Soi代表原始含油飽和度，f;Rw代表地層水電阻率，Ω·m;Rt代表地層電阻率，Ω·m;a、b、m、n代表巖電系數。

a、b、m、n值采用N18區塊東營組實際巖電分析數據。利用15塊巖電實驗分析數據建立了地層因素與孔隙度關系以及電阻增大率與含水飽和度關系，確定a=1.0203，b=0.9961，m=1.291，n=1.702。

依據地層水分析資料分析得出N18-1塊地層水均為碳酸氫鈉型，東三段總礦化度平均為2467.0mg/L。計算等效NaCl溶液礦化度，采用NaCl溶液電阻率與其濃度和溫度的關系圖版，確定東三段Rw為0.90Ω·m。

用阿爾奇公式解釋了各完鉆井的含油飽和度，單井含油飽和度采用孔隙體積權衡取值，最大68.9%，最小52.2%。計算單元含油飽和度取值采用井點算術平均舍尾取整取值。各計算單元含油飽和度在59.0%～61.0%之間。

2.3 原油體積系數

原油體積系數取值根據原油高壓物性分析資料確定。未飽和油藏地層壓力大于飽和壓力，隨著地層壓力的增大，體積系數逐漸變小。根據本塊取得的原油高壓物性分析資料，E3d3Ⅱ與E3d3Ⅰ油藏埋深、原油密度相近，故采用N33-3井的高壓物性分析資料。根據N33-3井原油高壓物性分析資料中壓力與原油體積系數的關系曲線，建立二者的關系公式，同時利用地層壓力與深度的關系公式，進而求得N18塊E3d3Ⅰ與E3d3Ⅱ油層中部深度的原油體積系數。

式中：Boi代表原始原油體積系數;pR代表原始地層壓力，MPa。

N33-3井在E3d3Ⅳ層位取得的原油高壓物性分析資料顯示，E3d3Ⅲ與E3d3Ⅳ油藏埋深、原油密度相近，故采用N33-5井的高壓物性分析資料。根據N33-5井原油高壓物性分析資料中壓力與原油體積系數的關系曲線，建立二者的關系公式，同時利用地層壓力與深度的關系公式，進而求得N牛18塊E3d3Ⅲ與E3d3Ⅳ油層中部深度的原油體積系數。

2.4 原始溶解氣油比

當油藏地層壓力大于飽和壓力以后，原始溶解氣油比與飽和壓力時的溶解氣油比相等，因此E3d3Ⅰ與E3d3Ⅱ油層原始原油溶解氣油比采用N33-3井取得高壓物性資料中飽和壓力下的溶解氣油比78m3/m3做為計算取值;E3d3Ⅲ與E3d3Ⅳ油層原始原油溶解氣油比采用N33-5井取得高壓物性資料中飽和壓力下的溶解氣油比87 m3/m3做為計算取值。

3 地質儲量計算參數

本區構造解釋采用三維地震資料處理解釋，構造特征認識較為清楚，可信度高。E3d3Ⅰ油層組含油面積在E3d3Ⅰ層組頂界構造圖上圈定，E3d3Ⅱ和E3d3Ⅲ油層組含油面積在E3d3Ⅲ層組頂界構造圖上圈定，E3d3Ⅳ油層組含油面積在E3d3Ⅳ層組底界構造圖上圈定，比例尺為1：10000。

4 結論

通過本次研究，共修改16口井80個層測井初步解釋結論，累計厚度達到263.8m，解釋符合率達到92.0%。

利用上述研究成果，對工區內11口新完鉆井開展了測井解釋評價研究，通過精細解釋，劃分油氣層有效厚度，并計算得到了相關孔隙度、滲透率、含油飽和度等儲層參數。充分表明本工作的應用價值。

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