擠壓比對車用Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn合金微觀組織的影響研究

崔秀虹，吳慶玲

（吉林交通職業技術學院機械工程學院，吉林 長春 130015）

0 引言

現階段，Al-Mg 合金板材在全世界范圍內鋁合金擠壓板材中占比已達70%以上，被廣泛應用于汽車制造等領域。尤其是隨著當前軌道交通對車輛輕型化的要求不斷提高，研究人員開發出了更優力學性能的Al-Mg 鋁合金，以滿足車輛車體結構的制造需求[1]。

根據前期文獻報道可知，大部分學者主要對Al-Mg 合金進行了熱處理技術方面的研究工作，并對比了加入不同比例微量元素后引起的合金力學性能變化，但很少有學者研究Al-Mg 合金組織形態與擠壓比之間的關系[2]。其中，Deng[3]通過實驗測試了Al-Mg 合金處于不同熱處理工藝下發生的組織相析出特點，結果顯示以不同工藝熱處理后，得到的合金組織致密度存在較大差異，同時對合金表面硬度及電阻率也產生了較大影響。鄒田春[4]主要分析了在Al-Mg 合金基體內加入Cr 元素后獲得的不同組織結構與力學特性，通過對比發現，加入Cr 元素可以使Al-Mg 合金獲得更高力學強度，并顯著改善其塑性。楊潔[5]采用等通道擠壓技術處理6061 合金，并測試了該合金的力學特性變化，通過測試發現可以通過提高擠壓道次使6061 合金達到更高力學強度。江福清[6]選擇不同擠壓溫度及速度對Al-Mg-Si-In-Cr 管材進行擠壓處理，結果表明，在擠壓溫度上升、速度加快的條件下，晶粒先細化再粗化，屈服強度和抗拉強度呈先升高、后下降趨勢。

本文以Al-Si-Mg 合金作為測試材料，先對其進行不同擠壓比條件下的擠壓成型，再對其實施T6 時效處理，之后利用掃描電鏡、金相顯微鏡、投射電鏡表征并測試了各元素的含量，對合金組織結構轉變機理進行了研究，為制備更優性能的Al-Si-Mg 合金板材提供了一定的參考價值。

1 實驗內容

1.1 樣品制備

使用Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn（數值為合金各元素質量分數）合金鑄錠，在450 ℃條件下控制擠壓比依次為18.5、26.2、33.6，在這三種條件下制得板材，擠壓速率為2.5 mm/min，后對板材進行T6 時效處理（175 ℃+12 h），選取軋制板材的中心位置作為后續測試參考。

1.2 測試方法

采用DSX1000 金相顯微鏡表征了各擠壓比條件下得到的合金顯微組織形態；通過10EM-30 掃描電鏡對試樣表面微觀結構進行了觀察，同時以該電鏡附帶的能譜儀測試了各合金試樣的元素分布狀態；以體積比為1∶9 的高氯酸與乙醇溶液對合金試樣表面拋光后，再對其進行電子背散射衍射測試。

2 結果分析

各擠壓比的Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn 合金試樣經掃描電鏡表征得到的微觀形貌如圖1 所示。結果發現，所有擠壓比條件下的合金組織中都形成了大量第二相顆粒，并且整體分布形態都較均勻，顆粒外形主要為短棒型與類球形結構。利用圖像分析軟件統計圖1 中的第二相比例可以發現，以擠壓比λ 為26.2和33.6 的Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn 合金第二相比例相對擠壓比為18.5 時明顯升高；其中，擠壓比為26.2 和33.6 條件下的Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn合金中形成了比例基本相近的第二相，而擠壓比為33.6 的板材形成了更少的短棒型第二相。表1 給出了擠壓比為26.2 的條件下的鋁合金板材各元素含量EDS 測試結果。由表1 可知，此時形成了具有球型結構的Mg2Si 析出相，同時形成了AlFeSi 條形析出相。

表1 λ 為26.2 時的EDS 分析結果

圖1 不同擠壓比下合金的OM 圖

對不同擠壓比Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn 合金板材進行橫截面觀察得到的EBSD 圖像如圖2 所示。通過對比發現，改變擠壓比條件后，得到了相近外形的晶粒與組織結構，都屬于大尺寸等軸晶結構。利用軟件進行分析發現，當擠壓比為18.5 時，得到圖2-1 中的晶粒，其外徑尺寸接近126.2 μm；當設定擠壓比為26.2 時，得到圖2-2 所示結果，此時晶粒尺寸約90 μm；設定擠壓比為33.6 時，得到了圖2-3 所示的擠壓板材，此時晶粒尺寸接近100 μm。

圖2 不同擠壓比下Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn合金的EBSD 圖

表2 給出了三種擠壓比條件下擠壓板材內形成的再結晶組織比例?？刂茢D壓比為18.5 時，形成了體積占比為83.1%的再結晶組織，同時亞結構相體積占比為16.5%；設定擠壓比為26.2 時，形成了體積占比為98.4%的再結晶組織，亞組織體積占比約1.5%；控制擠壓比為33.6 時，合金內形成了體積占比為99.1%的再結晶組織，亞結構相體積占比降低至0.6%。逐漸提高擠壓比后，在試樣內形成了更高比例的再結晶組織，擠壓比增大至33.6 后，試樣全部發生了再結晶轉變。

表2 不同擠壓比下合金的再結晶分數

通過投射電鏡對各擠壓比條件的Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn 板材進行微觀結構表征，結果如圖3 所示。在擠壓比為18.5 情況下，形成了圖3-1 所示結果，此時在合金中主要形成針形的β″相，同時還生成了部分條形結構的β′相以及較低比例的板形β′相。通過測量可知，針形β″相的長度基本介于18.5～33.6 nm，具有棒狀外形的β′相長度介于25～38 nm，板性β′相的長度約100 nm。隨著擠壓比增大至26.2 時，主要生成了圖3-2 所示的針形β″相，同時形成了更多的板形β′相，此時針形β″相長度介于18.5～46 μm，板形β′相的長度達到了110～133.6 nm。繼續增大擠壓比至33.6 后，合金試樣中形成了大量的板條形β′相，如圖3-3 所示，針形析出相β″的比例降低。

圖3 不同擠壓比下合金TEM 像

3 分析與討論

Al-5.5Mg-1.2Si-0.5Cu-0.2Mn 合金型材的力學性能受多方面因素的影響，主要包括材料晶粒的取向和大小、析出相的數量和種類額尺寸等，且擠壓比的變化同樣會影響到材料的性能。在對合金進行擠壓操作時，晶粒由于受擠壓力的影響而出現形變及破碎，進而引起晶粒細化。

隨著擠壓比的增大及材料晶粒細化，產生尺寸更小的等軸晶粒，進而使得材料強度大幅提升。而伴隨擠壓比的增大，材料形變加大同樣會導致材料第二相更加彌散與細碎，析出板條狀β 相數量增加、密度增大。伴隨擠壓比的不斷增大，在高溫環境下合金極易出現再結晶，造成晶粒變大，然而因為第二相更加彌散、密集，限制了晶粒長大，因此合金晶粒的尺寸并沒有出現顯著的改變。

伴隨擠壓比的增大，材料在動態再結晶和回復方面表現出更顯著的作用，材料的組成成分基本上都是再結晶晶粒，合金織構主要是立方織構，同時有相應數量的黃銅織構轉化成立方織構。其主要是由于隨著擠壓比的增大，材料的回復作用顯著提升，試樣再結晶組織占比增加，導致由合金材料形變加大而形成的小角度晶界占比減少。

4 結論

1）所有擠壓比條件下的合金組織中都形成了大量第二相顆粒，并且整體分布形態都較均勻，顆粒外形主要為短棒型與類球形結構。

2）擠壓比為26.2 時，合金得到最小的晶粒尺寸，形成了具有球型結構的Mg2Si 析出相，同時形成了更多的板形β′相。