基于CsPbBr3量子點的濕度傳感器的制備及其在微裂紋檢測中的應用

黃 勝 單滬生 趙宇龍 丁統順 任逸凡 顧修全＊,,2

(1中國礦業大學材料與物理學院，徐州 221116)

(2浙江大學硅材料國家重點實驗室，杭州 310027)

0 引 言

工業設備在使用過程中往往會出現一些細小裂紋，這些裂紋雖然微小，但卻會對設備的使用壽命和安全性造成很大的影響，如何及時并且準確地檢測出這些微裂紋，成為工業界亟待解決的重要問題。此外，輸油管道中的裂縫和孔洞會導致漏油等安全事故[1-4]，造成環境污染和經濟損失，也會嚴重影響人類的生命安全。瓦斯作為一種災害源，一直威脅著我國煤礦安全生產，礦井瓦斯爆炸事故和煤與瓦斯突出事故時有發生，且隨著開采深度的增加，瓦斯問題更加嚴重，而瓦斯的涌出則與煤礦圍巖裂隙密切相關[5-6]，因而在采掘過程中對圍巖裂隙的實時監測尤為重要。迄今為止，已經有很多用于微裂紋、微裂隙監測的技術，如磁通泄漏(MFL)檢測、壓電換能器(PZT)、電流傳感器、光泄漏檢測、空氣泄漏流量檢測以及超聲波檢測等[7-12]。然而，上述檢測方法在經濟性、便攜性和準確性方面均存在著不足。具體而言，MFL 檢測體積太大，操作過于復雜，并且需要在管道內部操作，不利于正在運行的設備檢測，且檢測成本高；PZT 的材料合成工藝、檢測過程相對復雜；電流傳感器是通過磁通量來輸出裂紋信號，集成困難、輸出信號強度低；空氣泄漏流量檢測需要在管道內外部同時進行操作，不適合正在運行的管道檢測；超聲波檢測的缺點在于不易檢查形狀復雜的工件，要求被檢查表面有一定的光潔度，并需有耦合劑充分填滿探頭和被檢查表面之間的空隙，以保證充分的聲耦合。

近年來，人們發現利用濕度傳感器也可以檢測管道或礦井微小裂紋，其工作原理如下：發生泄漏時，泄漏源的內部壓力大于外部壓力，導致管道內部氣體逸出，管道內外存在著較大的濕度差異，因而可用濕度傳感器確定管道裂紋(即泄漏點)的位置。濕度傳感器是一種將濕度轉換為可測量電信號的器件，其原理是利用半導體材料與水蒸氣(濕氣)接觸時其自身電阻改變的行為。常用的濕度敏感材料主要包括金屬氧化物(MO)[13]、無機鈣鈦礦材料[14]和有機聚合物[15]等。MO 在化學和熱穩定性方面顯示出優勢，但需要相對較長的響應和恢復時間[16]。但太長的響應和恢復時間不利于在實際場景下的檢測運用。無機鈣鈦礦氧化物材料(如BaTiO3[17]、SrTiO3[18]等)通常需要復雜的合成工藝，如高溫燒結，這將增加生產成本、能源消耗、環境污染等問題。金屬鹵化物鈣鈦礦材料(包括CH3NH3PbI3、CsPbBr3等)具有吸收系數高、制備成本低、載流子擴散長度長、光學帶隙可調等優點，成為目前引人注目的光電材料[19-25]。當前，鹵化物鈣鈦礦材料主要被應用在氣敏傳感器領域，很少作為濕敏傳感器[26]。理論上，金屬鹵化物鈣鈦礦材料對濕度響應靈敏，且響應與恢復時間短，然而易水解的特點卻一直制約其廣泛運用[27]。

在本工作中，采用溶液法在室溫下合成出CsPbBr3-Fe 量子點(QDs)，并引入AAI 配體對CsPbBr3QDs 進行表面改性，以阻斷H2O 分子與QDs接觸，從而提高QDs 的穩定性。最后將CsPbBr3-Fe QDs 旋涂于叉指電極(IDE)上制成濕度傳感器，可以實現10%～100%RH 的全域響應，電阻值跨度為3.6×105～1.56×108Ω。我們對其進行連續的穩定性測試，其濕敏性能幾乎沒有波動，表明改性后的傳感器材料對水具有可靠的穩定性。我們還將其應用于泄漏檢測。通過模擬礦井壁裂紋現場，檢測并成功定位裂紋位置。同時，還對管道漏風現場進行了模擬，實現了對不同情況的孔洞進行定位和檢測。

1 實驗部分

1.1 化學試劑

主要試劑均購自上海思域化工科技有限公司，包括碳酸銫(Cs2CO3，99.99%，阿拉丁)、溴化鉛(PbBr2，99.9%，麥克林)、四庚基溴化銨(C28H60NBr，簡稱Tmbr，99%，阿拉丁)、油酸(C18H34O2，簡稱OA，分析純，麥克林)、正辛基胺(C8H19N，簡稱Olm，99%，麥克林)、甲苯(C7H8，99.5%，泰坦科技)和乙酰丙酮鐵(C10H14FeO4，簡稱AAI，98%，麥克林)。IDE 材料為氟摻雜氧化錫(FTO)涂層，線寬2 mm，行距2 mm，叉指長度14 mm，襯底為20 mm×20 mm玻璃。

1.2 鈣鈦礦QDs合成

圖1 給出了CsPbBr3-Fe QDs 的合成工藝方案。首先分別用OA 溶解Cs2CO3，用OLm、OA 和TmBr 溶解PbBr2，然后將2 種前體加熱、攪拌并與AAI 混合，得到所需的QDs樣品，具體來說包括以下步驟：

圖1 用于構建濕度傳感器的CsPbBr3-Fe QDs的溶液合成過程示意圖Fig.1 Schematic illustration on solution-based synthesis process of CsPbBr3-Fe QDs for constructing humidity sensor

形成銫前驅體：將0.041 1 g Cs2CO3和2 mL OA添加到5 mL 玻璃瓶中，并在70 ℃下攪拌以獲得澄清的均勻溶液。

形成鉛前驅體：將0.029 8 g PbBr2、0.059 1 g Tmbr、80 μL OA、80 μL OLm 和8 mL 甲苯添加到10 mL 玻璃瓶中，并在70 ℃下攪拌以獲得澄清的均勻溶液。

形成CsPbBr3QDs：將2 mL 鉛前驅體放入5 mL玻璃瓶中，在70 ℃下攪拌。逐滴緩慢加入157 μL銫前驅體，得到CsPbBr3QDs溶液。

形成CsPbBr3-Fe QDs：將0.007 g AAI 和3 mL 甲苯添加到上述盛有CsPbBr3QDs溶液的5 mL 玻璃瓶中，在70 ℃下攪拌獲得澄清的溶液。

1.3 傳感器組裝

將100 μL CsPbBr3-Fe QDs溶液以800 r·min-1的轉速旋轉到IDE 上。然后將傳感器放入70 ℃的烘箱中處理10 min以去除溶劑甲苯，并重復3次。

1.4 氣體傳感性能評價

準備一個40 L 的氣體容器，裝載待測氣體、空氣，干燥空氣由體積比為4∶1的純氮和純氧組成，其濕度值標定為0%。濕度由濕度發生器在室溫下產生，大氣環境的相對濕度(RH)為50%，實際測量環境中RH 在10%～100%范圍內連續可調。將傳感器與Keithley 2400 數字源表連接，并將傳感器放入容器中收集信號，直到響應曲線穩定。隨后將傳感器取出并放入另一個裝有干燥空氣的容器中收集信號，直到曲線恢復穩定。

1.5 材料表征

進行一系列表征以確定所得產物的結構和形態。樣品的紫外可見(UV-Vis)光譜由Lamda-900 UV-Vis分光光度計獲得；穩態光致發光(PL)光譜和時間分辨光致發光(TRPL)光譜分別由型號為Varian Cary 300 和FLS980 系列的熒光光譜儀負責收集；X 射線光電子能譜(XPS)由美國賽默飛世爾儀器公司型號為ESCALAB 250 Xi 的儀器收集，以C1s284.8 eV 為標準對樣品的化學狀態進行標定；樣品的形貌和微觀結構則依次由場發射掃描電子顯微鏡(FESEM，型號為SU8220，日立，工作電壓10 kV)和透射電子顯微鏡(TEM，型號為JEM 2100 F，日立)進行表征(20 kV)。X 射線衍射(XRD)分析在Bruker D8 Advance 衍射儀上進行，使用的輻射源為CuKα(λ=0.154 182 nm)，工作電壓40 kV，工作電流40 mA，掃描范圍為5°～65°。使用傅里葉變換紅外光譜(FTIR，Bruker)表征CsPbBr3QDs與AAI之間的相互作用狀態。

1.6 礦井裂紋探測模擬

準備一個350 mL 塑料瓶，瓶身開一個寬1.5 mm、長3 cm 的裂縫，瓶口處開一個直徑1 cm 的孔，以便與濕度發生器連接。瓶子外側用泥土包覆，裂紋處開一條相同尺寸的裂縫。調節濕度發生器，使流速均勻。將傳感器放置于起始位置，以0.4 cm·s-1的速度勻速圍繞瓶身轉動，轉動過程中由2400數字源表輸出電阻。

1.7 管道孔洞探測模擬

準備4個相同大小(350 mL)的塑料瓶，分別在瓶口處開一個直徑1 cm 的孔，以便連接濕度發生器。3個小瓶在瓶身中間開洞，直徑分別為2、5、8 mm；另外一個小瓶在靠近兩側位置開2 個5 mm 小洞。調節濕度發生器，使流速均勻。將傳感器放置于起始位置，以0.4 cm·s-1的速度勻速圍繞瓶身轉動，轉動過程中由2400數字源表輸出電阻。

2 結果與討論

圖2a顯示了樣品的XRD 圖，CsPbBr3-Fe 的XRD圖與之前的報道一致(空間群Pm3m，晶格常數a=0.837 nm，b=0.843 nm，c=1.201 nm，α=β=γ=90°)[28]，2個主衍射峰分別出現在15.1°和30.6°位置處，對應CsPbBr3-Fe QDs 的(010)和(020)晶面。其中，CsPbBr3在30.6°處的峰的半峰寬為1.56°，而CsPbBr3-Fe的該峰半峰寬僅為0.36°，表明對QDs 進行配體AAI 修飾有利于增強其結晶質量，且在與AAI 配位前后CsPbBr3-Fe 的晶體結構保持不變。SEM 和能譜(EDX)面描結果用于研究CsPbBr3-Fe QDs 膜層的表面形貌和成分，如圖2b、2c 所示。從中可以看出，CsPbBr3-Fe QDs膜層表面致密光滑，元素Cs、Pb、Br、Fe 均勻分布。為了更好地理解QDs，分別通過TEM和HRTEM 對CsPbBr3-Fe QDs 的形貌和晶面進行了表征，其結果顯示在圖2d～2f 中。統計分析表明，CsPbBr3-Fe QDs的尺寸主要分布在11 nm左右，表明合成的QDs 有著均一的粒徑。通過圖2f 確定晶面間距為0.26 和0.20 nm 的晶格條紋分別對應CsPbBr3-Fe QDs 的(210)和(220)晶面，進一步驗證了鈣鈦礦QDs 的成功合成[28]，且在與AAI 形成配體后沒有其它相生成。

圖2 結構表征:(a)CsPbBr3-Fe QDs和CsPbBr3的XRD圖;CsPbBr3-Fe QDs薄膜的(b)SEM圖像和(c)元素映射圖像;CsPbBr3-Fe QDs的(d)TEM和(e、f)HRTEM圖像Fig.2 Structure characterization:(a)XRD patterns of CsPbBr3-Fe QDs and CsPbBr3;(b)SEM images and(c)elemental mapping images of CsPbBr3-Fe QDs film;(d)TEM and(e,f)HRTEM images of CsPbBr3-Fe QDs

為了探究AAI 配體對CsPbBr3-Fe QDs 的影響，對CsPbBr3和CsPbBr3-Fe QDs 進行穩態PL 和TRPL分析。在圖3a所示的穩態PL 中，CsPbBr3-Fe QDs 的主峰位于511 nm，對應該材料的激子發光，且半峰寬為22 nm。作為對比，CsPbBr3QDs 的主峰出現在517 nm 處，其半峰寬為21 nm。顯然，前者的半峰寬更窄，且PL主峰相對藍移(即激子發射能量更高)，這意味著CsPbBr3QDs在經過AAI配體改性后，其表面缺陷密度受到了很大的抑制[29]。同樣，表面缺陷密度的降低也可以通過TRPL光譜予以驗證。圖3b比較了2 個樣品的TRPL 光譜，我們發現與CsPbBr3QDs 的載流子壽命(平均壽命τavg=4.550 ns)相比，CsPbBr3-Fe QDs的載流子壽命(τavg=98.314 ns)顯著增加，這也進一步證實了AAI 配體修飾有助于改善表界面，使QDs內部的輻射復合損失有效降低[30]。

圖3 CsPbBr3-Fe QDs和CsPbBr3 QDs的(a)穩態PL和(b)TRPL光譜Fig.3 (a)Steady-state PL and(b)TRPL spectra of CsPbBr3-Fe QDs and CsPbBr3 QDs

對樣品進行XPS表征以確定CsPbBr3-Fe QDs 的化學狀態。圖4a～4c 比較了2 個樣品的Cs3d、Pb4f和Br3dXPS 譜圖。CsPbBr3-Fe QDs 的Cs3d譜圖在723.6 和737.6 eV 處顯示了2 個主峰，分別對應Cs3d5/2和Cs3d3/2；Pb4f的結合能峰出現在138.0 和142.7 eV 處，分別對應Pb4f7/2和Pb4f5/2[31]。相比于CsPbBr3QDs，CsPbBr3-Fe QDs 中的Cs3d、Pb4f峰均朝著更低結合能方向發生偏移，表明配體和QDs 之間形成了較強的配位作用，進而減弱了Cs、Pb 原子與Br 原子間的鍵合作用。此外，CsPbBr3-Fe QDs 樣品的Br3d5/2和Br3d3/2結合能峰均相對CsPbBr3樣品發生紅移(向著更低能量側發生偏移)[32]，這可能與AAI 中的O 原子與Pb 和Cs 相互作用有關，其導致Pb、Cs 和Br之間的相互作用減弱?？傊?，CsPbBr3中3 種元素的峰位均在AAI 配體修飾前后發生了顯著的偏移，充分表明AAI已經與QDs形成化學鍵，實現了電子轉移。圖4d 顯示了CsPbBr3-Fe QDs 和AAI薄膜中Fe2pXPS 譜圖。結果表明，CsPbBr3-Fe QDs中的Fe 呈現出+3 價，與AAI 中的Fe 元素價態一致，表明加入配合物AAI 并沒有改變CsPbBr3QD 的元素組成。AAI的作用與OA類似，其與無機QDs的結合方式為物理結合，僅負載于QDs表面，并未對QDs形成摻雜，可以實現載流子的傳遞。

圖4 樣品的(a)Cs3d、(b)Pb4f、(c)Br3d、(d)Fe2p的XPS譜圖Fig.4 XPS spectra of(a)Cs3d,(b)Pb4f,(c)Br3d,and(d)Fe2p for samples

此外，還運用FTIR 光譜分析CsPbBr3QDs 與AAI 之間的相互作用，如圖5 所示。具體來說，CsPbBr3-Fe QDs、CsPbBr3QDs 和AAI 均在1 456 和2 840～3 000 cm-1處出現吸收特征峰，我們將其歸屬于—CH—。樣品CsPbBr3-Fe QDs 和CsPbBr3QDs中，位于715 cm-1附近的峰對應OA 配體中的—COOH，位于1 505和1 588 cm-1處的峰歸屬于OA的—COO[33]，其中出現OA 配體與QDs合成過程中使用到OA 有關，它可以限制CsPbBr3顆粒長大，使之成為QDs。而在CsPbBr3-Fe QDs 樣品中觀察到了515 和620 cm-1處的特征峰，該峰對應Fe—O 鍵的彈性振動和螯合環的變形振動[34]，這進一步驗證了有機金屬配體(AAI)已經成功地被配位到CsPbBr3QDs上，這對構建濕度傳感薄膜以及實現有效的電荷轉移十分有幫助。

圖5 CsPbBr3、CsPbBr3-Fe和AAI的FTIR譜圖Fig.5 FTIR spectra of CsPbBr3,CsPbBr3-Fe,and AAI

為了測試樣品對濕度的響應，將CsPbBr3-Fe QDs旋涂在IDE 上以制作一個濕度傳感器。在這項工作中，響應靈敏度(S)[35]反映了濕度傳感器性能，即S=(Rn-R0)/R0或(Rn-R0)/Rn(分母為R0、Rn中的較小值，其中R0和Rn是濕敏傳感器分別在空氣中的電阻和在目標氣體環境中的電阻)。響應、恢復時間[36]定義為傳感器達到其最大穩定值的90%并恢復到該值的10%時分別對應的時間。我們前期的工作表明添加70 μL AAI 配體的混合溶液制成的CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器對10%RH 的響應最好[37]，與CsPbBr3-QDs 傳感器相比，其性能提高了約14 倍，故在后續研究中選擇添加70 μL AAI 配體的濕度傳感膜為對象來研究其對不同濕度的響應。

CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器的傳導機制遵循Anderson 和Parks 質子傳導模型[38-39]，水分子首先解離形成自由質子：H2O→H++OH-，然后自由質子移動到相鄰的水分子處形成H3O+：H++H2O→H3O+，并且在外部電場的作用下，質子從一個位置穿過勢壘到另一個位置，從而形成了越來越多的質子轉移導電通道：H3O++H2O→H2O+H3O+[40]。傳感器性能與載流子遷移之間存在一定關系。當一定量的水分子被吸附時，表面載流子遷移量增加，并且總體載流子遷移量也逐漸增加。通過引入AAI 提高CsPbBr3QDs 的水穩定性，同時也改善QDs 與水分子間的接觸率[41]，使其具有更高的濕敏性能。

圖6a 顯示了通過CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器的濕度-電流響應曲線，環境濕度的變化是通過傳感材料的電阻值變化進行實時監測的。從圖中可以看出，濕度傳感膜的電阻值(Rn)隨著環境濕度的升高而近似呈線性降低，表明鈣鈦礦材料對濕度有著較好的響應，為典型的濕敏電阻特征。當容器的RH 為0%時，傳感器的電阻值約為1.6×108Ω，該值也被標定為基線(在圖中用紅色線條表示)，材料在任意濕度下的電阻值均比該值低。圖6b 表明濕度傳感器即便在70% RH(相對高的濕度)時也顯示出良好的再現性。這些數據表明，濕度傳感器在響應和恢復周期后可以保持足夠的穩定性。圖6c、6d 顯示了CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器的響應/恢復時間曲線，可以看出在70% RH 下響應與恢復時間分別為32.9 和37.5 s，均小于60 s，表明該濕度傳感器件有著良好的響應速度。圖6e 顯示了添加不同配體量對傳感器性能的影響，當配體溶液添加到70 μL時，濕敏性能最優，約為未添加配體時的14 倍。圖6f 是基于CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器對70% RH 連續8 d 的穩定性測試，結果表明該濕度傳感器具有良好的穩定性，不易水解。

圖6 CsPbBr3-Fe QDs濕度傳感器的響應:(a)配體含量為70 μL的濕度傳感器對不同濕度的實時響應(基線為0% RH);濕度傳感器在室溫對70% RH的(b)再現性、(c)響應時間和(d)恢復時間;(e)不同配體含量對10% RH的靈敏度;(f)濕度傳感器對70% RH連續8 d的穩定性測試Fig.6 Response of CsPbBr3-Fe QDs humidity sensor:(a)real time response of humidity sensor with ligand content of 70 μL towards different humidities(the baseline was 0% RH);(b)reproducibility,(c)response time,and(d)recovery time of the humidity sensor towards 70% RH at room temperature;(e)sensitivity with different AAI concentrations towards 10% RH;(f)stability test of sensor towards 70% RH for 8 d

將所構筑的濕度傳感器用于監測泄漏點，考慮到管道內確實可能存在各種氣體，這就需要分析不同氣體對CsPbBr3-Fe QDs 傳感器性能的影響。因此，圖7 給出了不同氣體對該傳感器性能的影響規律，氣體濃度為1 000 cm3·m-3，相對濕度為50%，從中可以發現，該器件僅對SO2、H2S 有響應，而對CO、CH4、O2、CO2、NO2、NH3等均無顯著響應。這或許與前2 種氣體與CsPbBr3QDs 發生反應進而破壞其結構有關。而傳感器對一些常規氣體如CO、CH4、O2、CO2、NO2、NH3等幾乎沒有響應，這進一步表明該傳感器可以用于大多數輸氣管道的泄漏檢測。

圖7 CsPbBr3-Fe QDs傳感器對各種氣體的響應特性Fig.7 Response characteristics of CsPbBr3-Fe QDs sensors to various gases

圖8 模擬了礦井壁裂縫的空氣泄漏，同時使用濕度傳感器在管道外面緩慢移動，對泄漏點進行掃描探測。該井壁是用一個飲料瓶進行模擬，上面涂上泥土用于模擬礦井壁的實際情形，飲料瓶側面割小口用以模擬實際裂紋。如圖8a、8b 所示，裂縫寬度為1.5 mm，礦井中的RH 為90%，模擬對管道中的7 個位置的濕度測試。而圖8c、8d 則分別是CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感樣品在自然光、紫外光輻照情形下的外形特征，可以顯著看出QDs 膜層在導電玻璃表面分布均勻，紫外光照下顯示出綠色熒光發射特征。圖8e 顯示了模擬礦井氣體泄漏下的情況，當把濕敏傳感器放在不同位置就能夠容易發現泄漏點(針孔或裂縫)位置。位置4 附近的電阻相比其它位置的電阻顯著降低，這表明泄漏點就出現在該位置，傳感器上的QDs 膜層接觸到濕氣使電阻率發生較大改變，這也為我們檢測礦井壁裂縫或孔隙提供了簡單的思路。

圖8 實際礦井壁的空氣泄漏模擬:(a)探測過程;(b)泄漏點位置;傳感器在(c)自然光和(d)紫外光照射下的數碼照片;(e)傳感器在泄漏位置附近移動時的電阻值變化Fig.8 Simulation of air leakage from a mine wall:(a)detection process;(b)leakage location;digital photographs of sensor under(c)natural light and(d)ultraviolet light;(e)change in resistance value of sensor when moving across leakage location

圖9 顯示了模擬管道泄漏檢測的真實場景，研究不同寬度的孔隙、多個孔以及不同風速時模擬RH 為90%下的檢測結果。由圖9a～9c 可知，當QDs濕度傳感膜以均勻速度緩慢移動時，孔徑分別為2、5 和8 mm 的條件下響應最充分時的相應電阻值分別為32.0、7.5 和1.7 MΩ。在相同濕度和相同風速下，孔徑越大，其電阻的檢測下限越低。這可能與孔徑越寬，管道中的水分子與濕度傳感膜之間的接觸越充分有關。此外，也可以根據在不同位置檢測到的響應電阻值不同確定泄漏點的位置，例如，圖9a 顯示泄漏點在位置4 附近，而恰好位置4 附近對應的電阻值最低，但隨著孔徑變寬，對泄漏點位置的探測精度也隨之降低，例如，圖9b 的實際孔隙位置在4處，但濕度傳感器卻對位置3和4同時都有響應。圖9d 則模擬一個雙孔管道，位置4 位于兩孔中間，當傳感器以恒定速度從3 號緩慢移動到4 號時，響應電阻從32.5 MΩ 上升到71.2 MΩ，而當從位置4緩慢均勻移動到位置5 時，響應電阻從71.2 MΩ 降至42.1 MΩ。顯然，位置3 和位置5 處的電阻值均比位置4 處電阻值低很多。這意味著該管道存在著2個孔，孔隙出現在3 和5 周圍，因此可以精準定位多孔泄漏。由圖9e 和9f 可知，CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感膜不僅可以對泄漏孔進行精確定位，還可測量泄漏孔處的氣體流速。結果表明，在相同濕度下，濕氣流量越大，其電阻值下限越低。這是由于流速不同，水分子與傳感器的接觸速率也會不同，因而QDs膜的電阻值不同。

圖9 管道孔隙的檢測模擬:(a～c)具有不同孔徑的孔實時位置檢測;(d)雙孔實時定位和檢測;濕度流速為(e)1 m·s-1和(f)2 m·s-1的孔實時位置檢測Fig.9 Simulation of pipeline pore detection:(a-c)real time location and detection of holes with different apertures;(d)real time positioning and detection of double hole;(e,f)real time location and traffic of holes with different humidity flow rate of(e)1 m·s-1 and(f)2 m·s-1

最后，我們還使用有限元軟件[42]對圖9e、9f中管道微裂紋漏氣效果進行模擬，其結果如圖10 所示，設計管道中部有一條裂紋，裂紋寬度為1.5 mm。整張圖中，由于濕度不可可視化，則通過流速場和相對壓力場去反映濕度的區域變化，以此來與實際測量中不同位置的濕度變化相呼應。圖10a 和10b 顯示了管道內外的流速場的流跡線，氣流從管道的一端進入，另一端流出，即從右端進入，向著左端流出。氣流的流動狀態由箭頭模擬，以不同顏色的箭頭來表示氣流的不同流速，即從藍色變為紅色表示流速從慢到快。圖10a表明內部流速場流動相對平穩；圖10b顯示了濕氣在管道外部的流動軌跡，其從孔洞處向前和兩側流動；圖10c和10d顯示了管道外不同流速場的模擬結果。我們發現不同位置的流速有很大不同，中間流速最大，兩側依次遞減，這與圖8 和9 中不同位置濕度傳感膜(器件)的實際檢測電阻值的結果相對應，說明我們采用濕度傳感器的方法檢測管道不同區域的濕度，以此確定泄漏點密度是可行的。而且圖10d中泄漏處的紅色部分面積明顯大于圖10c，說明不同流速對應的流速場面積不同，流速較大的中強風區也較大，單位時間內水分子與傳感器接觸更加充分。這與圖9e、9f 中顯示流速的改變導致其響應電阻值改變的現象相對應，即風速越大其響應電阻值的變化越大。圖10e 和10f顯示了管道微裂紋外部壓力場的模擬，這也與圖10c和10d中對流速場的模擬結果一致。

圖10 管道微裂紋的有限元模擬:管道(a)內部和(b)外部流場分布;(c、d)不同外部流速場的模擬;(e、f)不同外部壓力場的模擬Fig.10 Finite element simulation of pipeline microcracks:distribution of flow field(a)inside and(b)outside the pipeline;(c,d)simulation of different flow velocity fields outside the pipeline;(e,f)simulation of different pressure fields outside the pipeline

3 結 論

總之，通過溶液法成功合成出以AAI 為配體改性的鈣鈦礦型CsPbBr3-Fe QDs 材料，進而制備出濕度傳感器，該器件表現出對空氣濕度優異的響應，可實現RH 從0%～100%的良好響應。在70% RH下，響應、恢復時間分別為32.9 和37.5 s。同時，基于CsPbBr3-Fe QDs的濕度傳感器也在室溫下表現出良好的可重復性、再現性和對濕度的選擇性，在基于金屬鹵化物鈣鈦礦的傳感器中處于領先水平。隨后，還利用CsPbBr3-Fe 濕度傳感器的良好靈敏度和響應、恢復時間來模擬檢測管道的泄漏點位置和流速。首次提出了基于CsPbBr3-Fe濕度傳感器的經濟、便捷的管道泄漏檢測方法。同時，通過對管道空氣泄漏的模擬檢測，可以更準確地檢測氣體泄漏點位置，進一步證明了CsPbBr3-Fe QDs 濕度傳感器在管道泄漏檢測中的可行性。