孔眼
- 淺層頁巖氣投球轉向壓裂工藝及應用
仍然存在單段部分孔眼進液不充分的問題[3-5]。壓裂過程中投暫堵球封堵孔眼是一種現場操作簡便實用的工藝，能有效解決段內改造不充分的問題[6-8]。利用已開啟的孔道進液量大的特征，壓裂液會被帶入已開啟層位的孔眼出座封孔眼，從而在井段內形成憋壓迫使壓裂液進入新的孔眼壓開新層位，以達到段內各射孔處均勻造縫的目的[9-10]。暫堵球座封孔眼以及座封效率受多個因素的共同作用，例如施工排量、液體黏度、暫堵球密度與直徑和孔眼數量等。為此分析暫堵球在井筒的運動規律和座封孔
石油化工應用 2023年9期2023-11-05
- 可降解繩結暫堵劑性能評價及應用
水平井密切割多簇孔眼暫堵壓裂過程中，通常采用顆粒暫堵劑、纖維、暫堵球等封堵材料復合封堵簇間孔眼來實現射孔簇均勻開啟，提高各簇裂縫進液效率和作業效率[1-4]。顆粒暫堵劑或纖維等材料復配孔眼暫堵工藝簡單，是目前應用最為廣泛的一種暫堵方法，但暫堵材料在射孔孔眼只是簡單的物理隨機堆積，無法確定暫堵厚度和暫堵位置，在重新開泵壓裂過程中會沖刷暫堵材料，破壞暫堵層，造成暫堵失效[5-7]。采用暫堵球封堵孔眼時，隨著壓裂支撐劑對圓形孔眼沖蝕，導致孔眼不規則，暫堵球無法完
石油化工應用 2023年9期2023-11-05
- 測井信息+數學輔助解決油氣井壓裂后孔眼面積均勻控制難題
儲層壓裂后的射孔孔眼面積差距較大，這會導致壓裂過程中孔眼的進液量不同，改造不徹底，產量不理想。對孔眼面積造成影響的有地質、工程和流體等諸多因素，而實際施工中主控因素太多會無法控制壓裂過程，也達不到改造目的。如果結合井眼位置和壓裂參數，僅利用測井提供的9條曲線或者更少的曲線解釋結果，通過數學方法協助尋找孔眼面積均勻測井結果的響應特征，尋找這些特征的點射孔，有利于改進設計合理性，實現均勻的孔眼面積，提高油氣井產量。2.方法某水平井利用6條測井曲線設計225個射
天然氣工業 2023年1期2023-02-13
- 噴射壓裂的多裂縫增產機理和自主隔離機理
射流動能又轉化為孔眼內的壓能增加。所以，噴射壓裂是動力學壓裂。盡管現場應用表明，水力噴射壓裂具有明顯的增產效果，但是，對于水力噴射壓裂的增產機理和對于噴射壓裂可實現自主隔離的機理卻是眾說紛紜。筆者認為，噴射壓裂之所以增產效果顯著，主要原因是形成了多裂縫。2 射流負壓與射流增壓因為摩擦作用、粘滯力作用和分子力作用，噴嘴出口射流附近的物質被高速射流帶走，在噴嘴出口射流周圍局部區域形成負壓，這就是射流負壓。射流負壓很有限，試驗和數值模擬表明，水力噴射壓裂的射流負
化工管理 2023年1期2023-01-19
- 一種精密播種漏播監測裝置的研究及應用
感器對排種盤上的孔眼是否有吸附的種子進行檢測（圖1）。激光對射傳感器是把光信號（可見及紫外鐳射光）轉變成為電信號的器件，具有精度高、反應快、非接觸等優點，而且可測參數多，傳感器的結構簡單，形式靈活多樣。激光對射傳感器由三部分構成，分為發送器、接收器和檢測電路。發送器對準目標不間斷地發射激光束，發射的激光束來源于激光二極管。接收器由光電二極管、光電三極管、光電池組成。在接收器的前面，裝有光學元件透鏡和光圈等，在其后面是檢測電路，濾出有效信號和應用該信號。本研
農機科技推廣 2022年11期2022-12-22
- 考慮射孔孔眼磨蝕對多裂縫擴展的影響規律
場實踐認識到提高孔眼摩阻能有效促進各簇孔眼均勻進液以及多裂縫均衡擴展[17-18]。但室內實驗和井下監測結果顯示孔眼磨蝕作用非常普遍，壓裂前后的孔眼形態會發生顯著變化[19-22]。這是由于含有支撐劑的攜砂液在高壓條件下注入井筒，會逐漸磨蝕孔眼，增強孔眼允許流體通過的能力，逐漸降低孔眼摩阻，對流量分配以及多裂縫擴展具有重要影響[23]。明確孔眼磨蝕作用及其影響規律的研究十分必要，但由于流量系數和孔眼直徑呈動態變化且受控因素多，使得對其研究具有一定難度。雖然
天然氣工業 2022年10期2022-11-11
- 高速射流孔眼沖刷腐蝕擴孔規律試驗研究*
逐漸增大，造成單孔眼液體流速高，對孔眼造成嚴重沖蝕，導致孔眼擴大[3-4]。探索改造過程中孔眼磨蝕規律對于提高大段多簇均衡起裂及改造效果具有重要的意義。近年來，頁巖油壓裂射孔沖蝕受到廣泛關注，王磊[5]針對吉木薩爾頁巖油地質情況，優化了壓裂施工參數，促進段內多簇裂縫均衡起裂，形成適用于吉木薩爾頁巖油藏的水平井大段多簇壓裂技術。崔璐[6]模擬射孔過程中工具內部的液固兩相流場分布及壁面沖蝕速率，討論了液相參數和固相顆粒參數對流經噴嘴顆粒含量及噴嘴入口區域沖蝕損
石油化工腐蝕與防護 2022年5期2022-11-07
- 繩結式暫堵劑運移及封堵規律實驗研究
移及封堵規律，而孔眼暫堵需要大粒徑暫堵劑。目前尚未明確大粒徑暫堵劑運移特征及孔眼坐封效果的主控因素及影響規律。為此，本文設計了大尺度可視化孔眼暫堵劑運移觀測系統，研究了孔眼暫堵劑類型、泵注排量、出液孔數對孔眼封堵效果的影響規律，并基于實驗研究開展了礦場實驗，分析了段內多簇暫堵壓裂整體改造效果，本文研究對完善瑪湖礫巖油藏段內暫堵工藝具有重要意義。1 繩結式暫堵劑及其暫堵轉向機理繩結式暫堵劑由兩翼和球結組成，兩翼呈流蘇狀，長度為2～3 cm，在流體中具有很好的
鉆采工藝 2022年4期2022-10-21
- 反向水眼磨鞋數值模擬研究及結構設計*
340 mm，主孔眼內徑31 mm，主孔眼深度290 mm，臺肩角150°。初設水眼數目為5個(相應的泄流槽數目也相同)，水眼與工具軸線夾角初設為30°，水眼直徑初設為5 mm，后面將主要改變這幾個參數并進行模擬分析。2 計算模型的建立圖2為威A井鉆磨通井施工曲線。通過分析施工曲線以及查閱?50.8 mm連續管的承壓能力，設定最大泵壓及循環壓力為55 MPa，考慮螺桿鉆具的工作排量范圍以及該井的流量曲線，設定流量為450 L/min。根據井口壓力曲線以及試
石油機械 2022年9期2022-10-13
- 可降解暫堵球動態封堵承壓性能評價方法及裝置研制
目前對轉向能力、孔眼的形態及大小、投球方式等方面缺乏系統研究。文章通過可降解暫堵球性能評價裝置的研制，形成了可降解暫堵球動態封堵承壓性能評價方法，為暫堵球性能優選、暫堵球與孔眼大小的匹配、暫堵球投球方式及投球時機等提供了依據。1 可降解暫堵球封堵承壓性能評價方法可降解暫堵球承壓能力是評價暫堵球封堵效果的一個重要性能指標，測試方法包括靜態測試法和動態測試法兩種。1.1 靜態測試法靜態承壓能力測試采用壓力機進行可降解暫堵球變形承壓能力測試，也可采用流動設備，在
鉆采工藝 2022年3期2022-07-06
- 吉木薩爾油頁巖限流壓裂孔眼摩阻優化方法
流礦場實驗，單簇孔眼數為2～3孔時，射孔摩阻可達13.79～20.64 MPa，分布式聲波測井表明裂縫擴展均勻度顯著提高。Weddle等[4]在巴肯致密油田測試過程中，將段內射孔簇數增大至15，將射孔摩阻增大至13.79 MPa時，可以獲得理想的改造效果。然而，孔眼摩阻的增大使得井口泵注壓力大幅度提高，嚴重制約現場施工進度與規模。因此，明確炮眼摩阻對段內多簇裂縫競爭擴展與流體分配規律，對限流壓裂設計具有重要意義。數值模擬是研究段內多簇裂縫競爭擴展的有效手段
西安石油大學學報（自然科學版） 2022年3期2022-06-01
- “管式”乒乓球撿球器的制作方法
可以穿過橡皮筋的孔眼（圖2-2）。橡皮筋一端打結（以不易從孔眼脫出為宜），另一端從彎頭孔眼穿過，從另一側對稱孔眼處穿出，試好彈度（以乒乓球可以從彎頭管口處輕松擠入管道，且不從管道口掉下為宜），打好結，剪斷多余的橡皮筋（圖2-3）。將彎頭套在PVC白色水管的一端并擰緊，確保不易脫落（圖2-4、圖2-5），“管式”乒乓球撿球器就制作完成了。三、使用效果“管式”乒乓球撿球器輕巧、方便，能輕松伸到桌下、墻角撿球，而且不卡球，乒乓球充滿白色水管之后，可以輕松從另一端
中國學校體育 2022年8期2022-05-30
- 基于射孔成像監測的多簇裂縫均勻起裂程度分析
——以準噶爾盆地瑪湖凹陷致密礫巖為例
接獲得大量高清的孔眼圖像，通過計算孔眼的磨蝕面積（孔眼在壓裂前后的面積改變量）就能反映孔眼的磨蝕程度，并且統計發現孔眼磨蝕程度與支撐劑進入量呈正相關[27-28]。針對非均質性極強的礫巖油藏，目前開展的水力裂縫監測較少，該類儲集層中水平井分段多簇壓裂裂縫起裂、擴展規律尚不清楚。針對這一問題，選取準噶爾盆地瑪湖致密礫巖油田MaHW26X試驗井中固井質量較好的幾段，利用射孔成像技術監測孔眼磨蝕情況，分析不同泵注參數條件下各簇裂縫起裂規律及均勻程度，為優化泵注程
石油勘探與開發 2022年2期2022-05-12
- 水力切割模擬水合物儲層成孔特性試驗
等參數對地層水力孔眼切割深度、尺寸和孔眼形態等的影響，模擬水合物試樣的水力切割試驗設置多組進行對比。試驗采用清水作為攜砂工作液，工作液含砂體積分數為4%～12%，噴射壓力分別為15，20，25 和30 MPa，用于探究噴射壓力對模擬水合物成孔特性的影響。噴嘴直徑分別取4，5，6和7 mm，工作液的流動速度可以通過噴嘴直徑和噴射壓力確定。此外，前期預實驗中確定了切割試驗中含砂體積分數在6%～7%范圍內成孔效果較好，因而試驗中選擇含砂體積分數為6%。2 試驗結
中南大學學報（自然科學版） 2022年3期2022-04-13
- 阿布扎比NEB油田超長水平井限流篩管完井與酸化優化設計
。該工具由一系列孔眼數非均勻排布的篩管組成，以實現籠統注酸條件下水平段儲層的自動均勻布酸。限流篩管的概念于20世紀60年代初期由殼牌公司提出[3]。Mogensen等[4]開發出了限流篩管瞬態酸化模擬器，可以分析實時的壓力響應。Mayer等[5]設計了一個LEL物理模擬裝置，模擬現場LEL應用情景開展了物模實驗。Sau等[6]開發了一個瞬態井筒模擬器CMA-Pro，在ADNOC海上超長水平井的LEL完井酸化中應用[7]。然而，目前常用的LEL設計需要借助F
鉆采工藝 2022年6期2022-03-04
- 基于虛擬仿真技術的針織挑孔組織設計與實踐
后的花樣可以形成孔眼效果，呈現出特有的隱約透視感與隨性垂墜感[7]，不同的孔眼分布與組合排列可以形成豐富多彩的面料肌理，深受消費者的青睞。為了快速預測孔眼編織效果，避免重復試樣，本文基于SIR122 SV12G電腦橫機、SDS-ONE APEX3服裝設計系統(日本株式會社島精機制作所)，介紹挑孔組織在電腦橫機上的編織原理，并設計幾種有代表性的挑孔組織的色碼，借助虛擬仿真技術進行編織模擬與實踐，旨在為針織挑孔組織的設計與研發提供新的設計思路和方法。1 挑孔組
毛紡科技 2021年11期2021-11-26
- 高效安全防砂濾砂管的研制與應用
螺旋布有圓形打孔孔眼，防砂層基管的下部外邊包覆由0.3～0.6 mm 石英砂和酚醛樹脂按比例固結形成的外過濾層和0.4～0.8 mm 石英砂和酚醛樹脂按比例固結形成的內過濾層組成的復合過濾層。復合過濾層外邊套有均勻螺旋布有圓形打孔孔眼的外保護套。外保護套兩端與防砂層基管的兩端焊接。防砂層基管內側由內安全防砂過濾網和內封隔管組成內安全防砂過濾結構。內封隔管與防砂層基管螺紋連接，內封隔管上部螺旋布有圓形孔眼，下部為盲管。孔眼外邊包覆兩層由不銹鋼構成的內安全防砂
石油化工應用 2021年7期2021-08-23
- 射孔帶滲透率計算式的推導與應用
礎打開面積為射孔孔眼的底面積：其中，A1為套管射孔完井基礎打開面積（m2）；rp為孔眼半徑（m）；h為油層厚度（m）；n為射孔密度（個·m-1）。將套管射孔完井基礎打開面積視作裸眼完井打開面積，折算為新的井筒半徑：其中，r'w為套管射孔完井基礎折算半徑（m）。套管射孔完井打開面積的大小取決于射孔穿深、射孔密度和射孔孔眼半徑。通常，孔道形狀接近圓錐體，因此套管射孔完井打開面積為套管射孔完井基礎打開面積加上孔道側面積，再減去孔道底面積，即其中，A2為套管射孔完
浙江大學學報（理學版） 2021年4期2021-07-21
- 過濾罐穿孔管反沖洗布水均勻性數值分析*
統反沖洗過程中，孔眼布水均勻性是決定其反沖洗效果的主要指標之一，反沖洗效果直接影響出水水質，穿孔管布水不均勻還易導致濾料流失等問題。過去，過濾罐中的穿孔管大阻力布水系統主要基于工程流體力學中的伯努利方程理論，根據壓力水頭與速度水頭的能量轉化來確定孔眼開口大小及孔眼布置[1-4]。然而實際工程中，由于過濾罐穿孔管布水系統流場復雜，各孔眼出流時還將受到局部流場及相鄰孔眼出流的影響，因此其實際布水均勻性與理論設計往往存在一定偏差。如王天鵬等通過對穿孔管布水系統的
油氣田地面工程 2021年4期2021-04-29
- 腱骨修復用縫線在錨釘孔眼處的耐磨性能及其影響因素
，其中縫線與錨釘孔眼界面(線孔界面)是常見的失效部位，而失效的主要原因是縫線強度不足或縫線在線孔處磨損[4-5]，因此，投入臨床使用前對縫線在帶線錨釘孔眼處的斷裂強度和摩擦行為進行評價至關重要。然而由于缺乏相應的測試儀器，這方面的研究尚不深入，尤其是耐磨性能測試。有少數學者通過搭建簡易測試裝置，實現了縫線在錨釘孔眼處的滑動摩擦[6-7]，其不足之處在于測試過程中僅關注于縫線與孔眼內表面接觸，而忽略了孔眼表面形貌的影響；此外，現有裝置主要是通過縫線在錨釘孔眼
紡織學報 2020年12期2021-01-06
- 定點多簇、優化孔密射孔工藝在扶余油層井上成功應用
.壓裂技術原理及孔眼優化限流法分層壓裂技術是通過嚴格限制各層射孔孔眼的數量和直徑，大排量進行施工，利用先壓開層壓裂液流經孔眼時產生的孔眼摩阻，大幅度提高井底壓力，并迫使壓裂液分流，使破裂壓力接近的地層相繼被壓開，達到一次加砂能夠同時處理幾個層的目的。在限流法壓裂設計中，射孔的孔眼摩阻計算是壓裂設計的關鍵。計算孔眼摩阻的公式為：[7]將上式整理可得射孔孔眼總數計算公式：[8]式中：Δpperf—射孔孔眼摩阻，MPa；Q—施工排量，m3/min；ρ—壓裂液密度
石油天然氣學報 2020年3期2020-12-10
- 巖樣水力射流孔眼軌跡特性試驗研究
射流孔工藝過程中孔眼軌跡特性不明確的問題，搭建試驗流程，采用不同巖樣和多種水泥石開展水力噴射試驗。根據經濟鉆速和試驗結果，測試相關巖樣的抗壓強度和可鉆性級值，確定水射流工藝適用巖樣抗壓強度范圍和可鉆級值范圍。通過測量井眼軌跡，分析孔眼在水平和豎直方向的軌跡特性，提供軌跡特性曲線，為該技術的進一步研究和水射流井身設計提供依據。水射流；軌跡特性；可鉆性級值1 引言徑向水力射流鉆孔技術是一種低成本微小井眼水平井鉆井技術，近年來在中國和國際上得到了廣泛的應用。目前
工程技術與管理 2020年10期2020-10-19
- 海上沉潛油圍油欄的設計
作用，經過圍油欄孔眼的海水流速必然增加，利用水流慣性將沉潛油帶入到多層網狀吸附材料中，實現對沉潛油的吸附。圖1 單節圍油欄示意1.2 抗水流性能計算圍油欄裙體面積為10 m2，打孔區域與未打孔區域比為1∶1，因此,打孔區域高度為1 m，面積為5 m2。由于孔眼直徑最大為1 m，在圍油欄裙體上最多能打4個孔，直徑為0.9 m，面積為2.543 4 m2。根據國家標準GB/T 36148.1—2018[6]中關于圍油欄裙體抗水流性能的計算。水阻力：經計算得出圍
船海工程 2020年2期2020-06-08
- 施工參數對水平井多裂縫同步擴展影響研究
多裂縫競爭擴展是孔眼摩阻、井筒壓裂液流動摩阻以及縫間應力陰影效應綜合作用的結果。Ghazal Izadi等[12]、Zhao Jinzhou等[13]、Wu K.等[14]、李楊等[15]研究認為，通過簇間距不均勻分布或者改變射孔簇孔眼數量進行限流法壓裂，可以有效促進多裂縫均勻擴展。盡管對于分段多簇壓裂水平井多裂縫的競爭起裂與延伸機理已經有一定的研究，但是相關施工參數對于多裂縫同步擴展的影響并沒有完全揭示，如何合理設計施工參數以促進裂縫均勻擴展、提高射孔簇
鉆采工藝 2020年5期2020-03-09
- 壓裂排量與裂縫縫口形態關系探討
現要使裂縫從射孔孔眼起裂并延伸，射孔必須在與最大主應力垂直平面成10°～20°范圍內。Nolte 指出如果裂縫不是由射孔孔眼起裂，則流體必定沿套管邊的窄通道與裂縫溝通[1]（見圖1）。圖1 射孔孔眼與裂縫縫面不一致造成尖點井下微地震測試結果顯示當射孔方位與最大主應力方向不一致時，壓裂縫可能是S 型縫，即裂縫先沿射孔方位短暫延伸，之后彎曲并沿最大主應力方向延伸。窄通道與裂縫彎曲的縫寬限制了流體的流動，導致施工壓力升高，裂縫凈壓力降低，縫寬減小。同時在壓裂后的
石油化工應用 2019年10期2019-11-16
- 射孔參數對注聚溶液黏度影響研究
降低，尤其是射孔孔眼附近的高速剪切會使聚合物溶液發生機械降解從而黏度損失嚴重[1-2]。礦場試驗表明，聚合物溶液的黏度在地面注入系統和射孔孔眼附近的損失最為嚴重[3-5]。據統計，從注入井口到檢測井聚合物溶液黏度損失可達66.7%[6]，而射孔孔眼處的黏度損失大于28.8%[7]。本文重點研究射孔參數對聚合物溶液孔眼處黏度的影響規律，為射孔完井參數合理選定提供依據。1 聚合物溶液在射孔孔眼處的黏度損失機理聚合物溶液是一種高分子非牛頓流體，對剪切作用十分敏感
中國礦業 2019年5期2019-05-21
- GB 4706.23-2007標準中防火保護罩面積的計算方法及案例分析
整體為矩形形狀，孔眼形狀均相同為圓形。因此，測量孔眼直徑，求得單個孔眼面積S11；當孔眼數量為m1時，求得防火保護罩的總開口面積S12=m1S11；測量防火保護罩邊長，求得防火保護罩總面積S13。3.2 實例2面積計算案例分析實例2防火保護罩，整體形狀為矩形，有兩種規格的孔眼，形狀都為矩形。因此，測量兩種規格的孔眼邊長，求得相應規格的孔眼面積分別為S21、S22；當兩種規格的孔眼數量分別為m2、m3時，求得防火保護罩的總開口面積為S23=m2S21＋m3S
日用電器 2019年12期2019-02-26
- 中藥凈選的一般制作方法
規格。⑴菊花篩：孔眼內徑為16～20mm（5～6分），如篩桑葉、澤瀉等。⑵元胡篩：孔眼內徑為10mm（3分），如篩元胡、川穹等。⑶中眼篩：孔眼內徑為5mm（1分5厘），如篩竹葉、浙貝等。⑷緊眼篩：孔眼內徑為3mm（1分），如篩元胡、川穹等。⑸小緊眼篩：孔眼內徑為2mm（6厘），如篩萊菔子等。⑹羅（一號）：孔眼內徑為1mm。⑺羅（二號）：孔眼內徑為0.5mm。3 風選根據藥材和雜質的輕重不同，經過揚簸或風車等的風力，使與雜質分離。4 洗凈用清水適量將藥材附著
現代農業 2018年10期2018-02-17
- 徑向水平井多孔組合射流破巖孔眼直徑計算方法研究
多孔組合射流破巖孔眼直徑計算方法研究舒小平（中石化海洋石油工程有限公司上海鉆井分公司，上海 201206）多孔組合射流水力鉆頭是徑向水平井徑向鉆進所用的一種水力鉆頭形式，其通過互不干涉的多個水眼射流在巖石上形成多個小破碎坑的連通，形成供其本身和后續軟管通過的水平孔眼。目前，多通過地面實驗方法對多孔組合射流水力鉆頭的徑向鉆進能力進行評價。通過對孔眼形態的分析，以單個周向孔眼傾斜射流的切槽寬度為基礎，建立了一套多孔組合射流水力鉆頭破巖孔眼直徑的計算方法。多孔組
化工設計通訊 2017年4期2017-05-16
- 等孔徑射孔彈數值模擬與試驗研究
上形成大小不一的孔眼。對油氣井進行后續水力壓裂作業時,孔眼大的通道注入壓力先達到儲層的破裂壓力而被壓開,隨著裂縫的增大,井筒壓力逐漸降低,小孔徑通道卻不能有效壓開,且容易形成大角度通道和橋接。因此,為了有效壓開小孔徑通道需要更高的泵壓和消耗更多液體,其成本很高,且效果不佳[1-3]?；谏鲜鲈?解決射孔器在不居中狀態下射孔后套管上形成孔眼不一致性問題成為油氣田射孔完井作業的當務之急。等孔徑射孔彈是在這種背景下發展起來的新型射孔彈[4]。其具有孔眼一致性好
測井技術 2017年3期2017-04-24
- 多孔噴嘴能量轉化效率分析
數，試驗確定了各孔眼局部阻力系數，并研究了排量、孔眼數量對多孔噴嘴流量系數影響規律。結果表明，多孔噴嘴能量轉化效率等于其流量系數的平方；其流量系數由各孔眼流量系數與其權重決定；孔眼流量系數主要取決于其沿程阻力系數與局部阻力系數；絕大部分能量損失由局部阻力損失引起；而孔眼局部阻力系數隨著排量增加略有降低，但隨著孔眼數目增加而迅速增大。徑向水平井；多孔噴嘴；噴嘴流量系數；能量轉換效率1 前言徑向水平井技術可在儲層不同層面沿徑向鉆出多個徑向水平分支井眼，是20世
流體機械 2017年1期2017-03-20
- 水平井分段多簇壓裂模擬分析及射孔優化
模型，研究了射孔孔眼摩阻、射孔簇間距、儲集層巖石彈性模量、壓裂液黏度對多條水力裂縫延伸形態的影響。模擬結果表明，考慮射孔孔眼摩阻時裂縫發育較為均衡；隨著簇間距縮小、巖石彈性模量或壓裂液黏度增大，應力干擾增大，導致部分裂縫縫寬變窄而減少進液，加劇了段內各裂縫的非均勻延伸。合理的孔眼摩阻能夠有效促進多裂縫均勻延伸，為此提出了簡便的射孔孔眼摩阻優化計算方法。通過估算壓裂過程中縫間誘導應力值，定量計算出維持壓裂段內裂縫均勻延伸所需的孔眼摩擦系數，并以此優選合理的射
石油勘探與開發 2017年1期2017-03-08
- 適合海上疏松砂巖油藏的射孔負壓值設計方法
迅速向外擴散，使孔眼周圍的巖石發生塑性變形，巖石顆粒被迅速向射孔孔眼外擠壓，形成壓實帶，造成孔眼周圍地層巖石性質發生變化。研究表明，破碎巖石顆粒導致射孔孔眼周圍滲透率降低，巖石強度在孔眼邊緣幾乎為0，直到深入地層一定深度才逐漸恢復巖石強度原狀，射孔對孔隙度的影響不是很明顯。所以，如何消除射孔對孔眼周圍地層滲透率的影響是業界一直關注的問題。為了提高油氣井的產能，有效清除由于射孔作業引起的彈道壓實和碎屑的污染，業界在射孔作業中廣泛地使用負壓射孔方式，以在射孔瞬
斷塊油氣田 2016年6期2016-12-20
- 水平井限流壓裂射孔參數優化
裂主要是經過射孔孔眼產生的節流摩阻實現的，因而，裂縫所對應的射孔參數是實現限流壓裂的關鍵。目前，國內外文獻關于限流壓裂的射孔優化大部分沒有結合壓裂模型，也沒有給出各個射孔簇之間參數的定量關系。文中通過給定水平井段地層和壓裂參數，使用擬三維模型計算每一條裂縫所吸收的排量和縫口壓力，再結合限流壓裂的流量平衡和壓力平衡關系，得出了各個射孔簇有效孔眼當量直徑間的關系式。計算結果表明：在壓裂段儲層力學性質和裂縫尺寸設計相同時，每個射孔簇的有效孔眼當量直徑從水平井的跟
斷塊油氣田 2016年3期2016-11-03
- 水力噴射側鉆徑向水平井眼延伸能力
了摩擦因數、后向孔眼個數、后向孔眼直徑、后向孔眼擴散角和流量等參數對徑向水平井眼極限延伸長度的影響。結果表明：改變系統的后向孔眼個數、后向孔眼直徑和流量，可以使徑向水平井的極限延伸長度發生明顯改變；改變后向孔眼擴散角，只能在一定范圍內改變徑向水平井的極限延伸長度。所建立的模型和得出的規律可以為徑向水平井的施工設計及射流鉆頭結構優化等提供理論指導。徑向水平井；自進力；極限延伸長度；摩擦因數；后向孔眼；孔眼擴散角0 引言徑向水平井鉆井技術是利用水力噴射方法，在
斷塊油氣田 2016年5期2016-11-01
- 水平井分段酸壓投球封堵最小排量確定方法
塞球入座并保持在孔眼上的受力條件，進而得到堵塞球排量控制方程，形成堵塞球最小排量控制技術?，F場應用表明，水平井全通徑分段酸壓工藝成熟，分段工具開啟率較高，較好地解決了多層段酸壓，以及酸壓后管內縮徑影響后續生產等問題。水平井；全通徑；分段酸壓；堵塞球；受力模型；最小排量國外體積壓裂主要以簇式滑套和復合橋塞為主，這兩類壓裂技術壓裂完畢后井筒內存殘留球座或橋塞，容易造成油氣井堵塞和積液現象，若開展二次改造作業措施，需要將球座或橋塞鉆除，延長了施工周期，增加了作業
新疆石油地質 2016年3期2016-09-14
- 水平井完井方式與分段壓裂工藝適應性研究
液快速得經過射孔孔眼，進入到儲層會產生孔眼摩阻，并且摩阻值會跟著泵注量的增加而上升，井底壓力因而升高，當壓力超過壓裂層段的破裂壓力的時候，將產生裂縫[4]。所以合理得確定射孔位置和孔數數目是限流法壓裂設計的關鍵。水平井采用限流壓裂，必須要確定射孔的最佳位置。必須跟根據巖石力學和地應力數據來分析，應力高的層段孔眼多，摩阻小，而應力低的層段孔眼少，摩阻高；一般水平段的地應力相差不大，大概就是1.0～2.0 MPa。采用合理的射孔孔眼節流壓差可以達到封隔層段被有
當代化工 2016年4期2016-07-10
- 南海東部稠油油藏測試射孔參數優化研究
性分析射孔井射孔孔眼是產層與井筒之間唯一的通道，流體在壓差作用下，通過地層和射孔孔道流向井筒。地層壓降漏斗理論證實，生產中的壓降大部分集中在近井地帶5m范圍內，因此，射孔孔密、孔徑、方位、射孔深度等參數對油層生產具有很大影響。3.1 射孔參數對表皮系數的敏感性分析影響油井產能的射孔參數中，射孔槍以及射孔彈性能(包括孔密、孔深、孔徑、壓實損害）與地層巖石和流體參數對射孔后油井的產能影響十分明顯。通過射孔參數敏感性分析，弄清不同條件下射孔參數與油井產能的關系。
西部探礦工程 2015年5期2015-12-19
- 水平井限流壓裂射孔參數優化
裂主要是經過射孔孔眼產生的節流摩阻實現的，因而，裂縫所對應的射孔參數是實現限流壓裂的關鍵。目前，國內外文獻關于限流壓裂的射孔優化大部分沒有結合壓裂模型，也沒有給出各個射孔簇之間參數的定量關系。文中通過給定水平井段地層和壓裂參數，使用擬三維模型計算每一條裂縫所吸收的排量和縫口壓力，再結合限流壓裂的流量平衡和壓力平衡關系，得出了各個射孔簇有效孔眼當量直徑間的關系式。計算結果表明：在壓裂段儲層力學性質和裂縫尺寸設計相同時，每個射孔簇的有效孔眼當量直徑從水平井的跟
斷塊油氣田 2015年3期2015-10-27
- 偏心射孔對水平井壓裂的影響
出了大位移井射孔孔眼周圍應力分布計算公式,分析了固井水泥環及巖石力學特性對應力分布的影響,應用建立的模型分析了射孔方位角、井筒方位角等對破裂壓力的影響,提出減小復雜裂縫的射孔優化建議;Bunger等[3]給出了水平井分段壓裂射孔投產井參數優化的設計方法,重點對簇間距進行了研究分析;郭建春等[4]給出了直井和水平井井筒附近應力的計算方法和沿垂直方位射孔啟裂裂縫的破裂壓力計算公式;王磊、虞建業等[5-6]進一步分析了井筒周圍應力分布情況,認為井筒周圍應力分布不
測井技術 2015年5期2015-05-09
- 一脈沖空化多孔噴嘴破巖效果試驗研究
果優于多孔噴嘴,孔眼深度是多孔噴嘴的1.02～2.18倍,破巖體積是多孔噴嘴的1.23～2.35倍;為保證噴嘴破巖形成的最小孔眼直徑大于噴嘴外徑,試驗巖樣的噴嘴壓降不能小于30 MPa;射流噴嘴破巖存在最優噴距,試驗條件下的最優噴距為12 mm;利用脈沖空化多孔噴嘴可增加徑向井的水平延伸長度,提高鉆進速度。脈沖; 空化; 多孔噴嘴; 孔眼直徑; 孔眼深度; 破巖體積徑向水平井技術主要應用于枯竭油藏、斷塊油藏、邊際油藏和稠油油藏[1-4],在應用過程中存在鉆
中國石油大學學報（自然科學版） 2015年1期2015-03-24
- 理論最小射孔負壓設計方法研究與應用
首次建立的地層向孔眼回流過程的滲流模型計算流率;再根據滲流流率,采用有限體積法與離散相模型,求解孔眼內流動場及巖屑運移軌跡,然后確定最小射孔負壓的設計方法。根據新方法設計,對5口井進行了負壓射孔,射孔后全部自噴,達到有效清潔射孔孔眼,提高產能的目的?，F場試驗證明該理論最小射孔負壓設計方法較好地解決了以作業經驗或實驗數據為基礎的傳統最小射孔負壓設計方法適用范圍有限的問題。負壓射孔;有限體積法;離散相模型;流動場;清潔機理;滲流模型0 前言負壓射孔是利用射孔產
天然氣與石油 2015年4期2015-02-24
- 水平井筒氣水兩相流動壓降規律研究
算模型是基于存在孔眼入流的情況，這時井筒內的流動為質量和流量不斷增加的變質量流［10-12］。當沿著井筒的質量流量增大時，流體的動量也增加，流速隨之增加，各種壓降也增加。同時，孔眼入流也將對井筒內流體的流動形態產生影響。因此，對井筒內氣水兩相壓降進行計算時，應單獨考慮各種流態的影響。借助劃分微元段的思想，將水平井等分為多段，孔眼均勻分布于每個井段，由疊加原理可知，整個水平井段的總壓降等于各水平段的壓降之和。1.1 物理模型水平井筒氣水兩相變質量流動物理模型
天然氣與石油 2015年3期2015-01-03
- 動態負壓射孔作用機理新認識
不一定能確保射孔孔眼清潔，其主要原因是常規靜態負壓射孔不能在井筒與地層間快速形成負壓差，從而影響了孔眼泄流幅度，降低了負壓射孔效果。為解決這一難題，斯倫貝謝公司提出了動態負壓射孔技術。該技術在射孔爆轟時，能夠在井筒內快速形成負壓差，瞬間釋放地層能量，使射孔孔眼產生更高的泄流幅度和相對較長的持續時間，從而有效清除射孔污染，得到更加清潔的射孔孔眼。除了闡述動態負壓射孔的常規作用機理，以相關研究資料為基礎，運用邏輯推理與現場試驗相結合的方法，從儲層孔眼周圍應力變
測井技術 2014年2期2014-09-18
- 部分射開直井的產能計算方法
周圍存在污染帶，孔眼周圍存在射孔壓實帶；4）忽略流體在孔眼中流動的壓力損失；5）忽略毛管力和重力的影響?；谝陨霞僭O，對各向同性油藏部分射開直井分孔眼射穿污染帶和孔眼未射穿污染帶2種情況進行產能計算方法研究。1.1 未射穿污染帶圖1 未射穿污染帶的雙徑向流模型Fig.1 The dual radial flow model in the condition of partially penetrated damaged－zone基于以上假設，對McLeod
石油鉆探技術 2014年3期2014-07-16
- 套管固井滑套沖蝕磨損模擬分析與試驗研究
研究，以獲取滑套孔眼沖蝕磨損速率與砂比、排量等的關系，并推導出滑套沖蝕磨損系數，為固井滑套的可靠性評估提供依據。1 套管固井滑套壓裂工藝原理套管固井滑套分段壓裂是一種新的儲層改造技術，主要用于非常規油氣田壓裂增產改造，其工藝原理是［1－2］：根據油氣藏改造需求，將多個滑套隨套管一次性下入井內（見圖1），實施常規固井后，通過特定方式逐級打開滑套、逐層壓裂，從而提高油氣井產量。該技術具有施工簡單、費用低廉、管柱保持通徑、生產后期可對滑套選擇性關閉等優點。由于非
石油鉆探技術 2014年3期2014-07-16
- 限流壓裂工藝在織金煤層氣開發中的應用
套管和巖石，形成孔眼，隨后流體在孔眼底部產生高于破裂壓力的壓力，造出單一裂縫。水力噴射裂縫一旦形成，由于噴嘴出口周圍流體速度最高，其壓力就最低，流體就會自動泵入裂縫而不會流到其它地方。環空的流體也會在壓差作用下進入射流區而被吸入地層。水力噴射壓裂利用動態分流技術成功解決了裂縫的定位控制問題，通過流體的動態運動讓其進入地層的特定位置而不使用任何機械密封裝置。1.3.2 工具組合水力噴射壓裂工具組合是水力噴射壓裂中的關鍵部分，主要由扶正器、噴槍、單向閥和篩管組
油氣藏評價與開發 2014年3期2014-07-05
- 射孔水平井產能預測方法
流阻力法，建立了孔眼未射穿污染帶和孔眼射穿污染帶2種情況下射孔水平井產能預測模型，考慮了孔深、孔密、孔徑、相位、污染帶的半徑與污染程度、壓實帶的厚度與壓實損害程度、水平井水平段長度等因素對產能的影響，流動機理更加符合油藏實際。利用所建立的產能預測模型進行參數敏感性分析，結果表明，射孔水平井產能隨著孔深、孔徑、孔密、相位、水平井水平段長度等參數的增大而增大，隨著壓實帶厚度和壓實損害程度的增大而減小，對水平井水平段長度、孔深、孔密、壓實損害程度的敏感性較大，對
油氣地質與采收率 2014年2期2014-03-08
- 冀東油田出砂井射孔套管變形分析
一致；（3）射孔孔眼直徑一致，垂直于套管心軸；（4）套管壁厚均勻一致；（5） 套管周圍沒有地層支撐。2.2 建立模型根據出砂套損原因分析，建立了如圖1所示的有限元模型。套管模型長度2 m，射孔孔密16孔/m，射孔孔眼直徑13 mm，相位角90°，套管外徑139.7 mm，壁厚7.72 mm。圖1 射孔套管有限元模型材料參數：套管彈性模量210 GPa；泊松比0.3；屈服強度552 MPa。邊界約束條件：左端固定，u1=u2=u3= 0 ；右端軸向壓縮位移
石油鉆采工藝 2013年5期2013-09-06
- 裂縫性儲層射孔井水力裂縫張性起裂特征分析
力計算，常將射孔孔眼看作一個小的裸眼井與井筒相連，考慮水力裂縫沿孔眼壁面起裂[3-4]。近年來，隨著斜井鉆成，對斜井破裂壓力研究成為新的焦點[5-8]。上述起裂壓力計算模型都是針對均質地層，基于以上起裂壓力計算理論，井眼壁面只存在2個對稱的起裂方位，形成的水力裂縫為關于井眼對稱的平面雙翼裂縫。然而，最新研究表明，在裂縫性儲層中，水力裂縫常常擴展為多分支非平面的縫網[9-13]，表現為復雜的起裂和擴展模式。為此，開展裂縫性儲層水力裂縫起裂理論研究對認識裂縫性
中南大學學報（自然科學版） 2013年2期2013-07-31
- 二次射孔對篩管強度影響的有限元分析
作一段時間會出現孔眼堵塞、腐蝕甚至變形等情況。為了解決篩管孔眼的堵塞問題，需要對篩管進行二次射孔作業。而二次射孔后，篩管管體產生新的射孔孔眼，由于篩管本身已存在鉆孔，其強度較低，而射孔后篩管強度會進一步降低。為了保證篩管在滿足一定原油流通面積的同時具有足夠的強度和使用壽命，有必要對射孔參數進行研究分析和優化設計。目前，國內外學者通過實驗研究［1］以及有限元數值模擬［2-4］對鉆孔（或者射孔）對篩（套）管強度影響進行了大量研究。董平川、牛彥良［5］等通過對螺
石油鉆采工藝 2013年1期2013-07-16
- 壓裂施工動態摩阻模型建立及其敏感性分析
的管柱摩阻、射孔孔眼摩阻及裂縫迂曲摩阻計算模型，并對各類摩阻的影響因素進行了敏感性分析，最后通過實例驗證了壓裂摩阻計算模型的準確性。研究結果表明：所建立的壓裂施工動態摩阻計算模型基本能滿足工程需要；當孔眼密度足夠大時，與管柱摩阻和裂縫迂曲摩阻相比，射孔孔眼摩阻可忽略不計；裂縫寬度對裂縫迂曲摩阻的影響最為顯著，在壓裂施工過程中，保證足夠的裂縫寬度能有效降低裂縫迂曲摩阻。壓裂施工；動態分析；摩阻計算模型；敏感性分析0 引言壓裂改造是按照設計目標將儲層壓開，形成
斷塊油氣田 2013年6期2013-07-05
- 壓裂施工過程中的井底壓力計算
井摩阻主要為射孔孔眼摩阻和近井彎曲摩阻，由近井筒效應產生。近井筒效應指近井筒區域出現的高摩阻和多裂縫現象，主要由射孔孔眼不恰當、井斜、多裂縫現象與孔眼相位不一致等引起。射孔孔眼摩阻主要由射孔數量不足、孔眼清潔差或堵塞嚴重等因素造成。導致近井彎曲摩阻的原因主要有：1）井斜方位與遠場裂縫延伸方向不一致。在大斜度井壓裂過程中，隨著裂縫縫高的增加，起裂點附近常出現裂縫拐彎，從而產生裂縫彎曲現象。2）射孔方位與遠場裂縫面不一致。如果二者夾角很大，導致裂縫不會在孔眼處
斷塊油氣田 2013年3期2013-06-17
- 水力噴射壓裂孔道內部增壓機制
、噴嘴直徑、套管孔眼直徑對孔道增壓的影響進行分析。結果表明:在水力射流和套管孔眼密封的共同作用下，水力噴射產生的孔道內部存在增壓現象，從而在套管壓力低于地層起裂壓力下壓開地層;孔道壓力隨噴嘴壓降和噴嘴直徑的增大而增加;套管孔眼起到的密封作用能夠大幅提高孔道壓力，對孔道的增壓影響很大;水力噴射壓裂技術應用于裸眼井時，孔道增壓有限，需要提高套管壓力才能壓裂地層。水力壓裂;增壓機制;孔道;室內試驗;數值模擬水力噴射壓裂是集水力射孔和壓裂于一體的新型油田增產技術，
中國石油大學學報（自然科學版） 2010年5期2010-01-04
- 基于序列二次規劃算法的射孔水平井孔眼分布優化
算法的射孔水平井孔眼分布優化劉 冰1,2,徐興平2,李繼志2,石 強1(1.中國石油大學物理科學與技術學院,山東東營 257061;2.中國石油大學機電工程學院,山東東營 257061)基于Landman穩態滲流模型和 Su井筒壓降模型,考慮射孔密度對水平井產能的影響,建立以水平井產能為目標函數、孔眼位置分布為優化設計變量的兩類產能優化模型。采用序列二次規劃算法求解優化模型,并對無限導流和有限導流水平井的射孔密度分布進行優化。結果表明:優化射孔能有效地改善
中國石油大學學報（自然科學版） 2010年4期2010-01-03
- 橫機緯平針鋸齒與波浪邊的編織
的外觀上不僅形成孔眼與線圈的重疊,而且也會使轉移后線圈發生傾斜,如圖 3 所示。其中,孔眼位置在A處,重疊線圈位置在B處,傾斜線圈分別為a、b與c。(2)同一橫列線圈一次轉移的左右配置。為形成鋸齒邊的左右兩條邊,需要將重疊線圈安排在織物的中間位置,即以重疊線圈為中心,左邊的線圈向右轉移,右邊的線圈向左轉移(圖 4),其中,重疊線圈在A處,a、b線圈向右傾斜,c、d線圈向左傾斜。(3)不同橫列線圈轉移的上下配置。為增加鋸齒邊鋸齒高度,需要在(2)的基礎上,進
紡織導報 2009年8期2009-12-15