油腔
- 變黏度液體靜壓軸承的溫升特性研究*
承的封油面尺寸和油腔深度對油膜溫升的影響,并進行了對比,結果發現,相比于封油面尺寸,油腔深度對油膜溫升的影響更大。顏超英等人[8]采用有限元法探究了溫升對主軸熱變形的影響,并且在溫升效應影響下,優化了液體靜壓軸承的長徑比與封油面尺寸。黃智等人[9]采用有限元法,探究了重型臥式車床靜壓電主軸的溫升效應,揭示了多種工況參數對電主軸溫升效應與熱變形的影響規律。郭玉鵬等人[10]采用有限元法,分析了多種油腔形式下液體靜壓軸承的油膜溫升特性,結果發現,工字型油腔的溫
機電工程 2023年10期2023-10-26
- 基于流固耦合的插齒機靜壓主軸結構優化設計
很多，靜壓軸承的油腔幾何結構、主軸往復運動引起的發熱以及球拉桿對主軸側向作用力的周期性變化等。為提高靜壓軸承的油膜剛度和承載能力，國內外學者在靜壓主軸軸承承載性能分析、節流控制、油腔結構設計等方面進行了深入研究。熊萬里等[1]研究可控節流器參數對液體靜壓軸承承載性能的影響規律，證實了可控節流方案的有效性。KANE等[2]提出一種基于傾斜表面的新型自補償靜壓旋轉軸承的設計方法。MICHALEC等[3]較為全面地總結了大型靜壓軸承設計中可能存在的問題和可能的解
機床與液壓 2023年13期2023-07-27
- 基于流固耦合的插齒機靜壓主軸結構優化設計
很多，靜壓軸承的油腔幾何結構、主軸往復運動引起的發熱以及球拉桿對主軸側向作用力的周期性變化等。為提高靜壓軸承的油膜剛度和承載能力，國內外學者在靜壓主軸軸承承載性能分析、節流控制、油腔結構設計等方面進行了深入研究。熊萬里等[1]研究可控節流器參數對液體靜壓軸承承載性能的影響規律，證實了可控節流方案的有效性。KANE等[2]提出一種基于傾斜表面的新型自補償靜壓旋轉軸承的設計方法。MICHALEC等[3]較為全面地總結了大型靜壓軸承設計中可能存在的問題和可能的解
機床與液壓 2023年13期2023-07-27
- VARCO頂驅旋轉頭結構及常見故障探析
油通道內設有黃油油腔和黃油泄壓閥。1.2 旋轉油道旋轉頭適配器內表面位于上下2只耐磨扶正環之間，還均勻分布有10道密封槽，每道密封槽各安裝1只旋轉密封，旋轉頭適配器內表面、旋轉頭內筒外表面及相鄰的2道密封之間共同組成一環形封閉腔，即旋轉油腔，共計9只,其中單個旋轉油道結構示意圖如圖2所示。在旋轉頭內筒外表面上端有一圈管線接頭，分別為L、H、J、A4、B4、E5、E6、G5、G6、B8，其中L為懸浮油道接頭，其余9只為旋轉油道進油接頭，E5和G5為背鉗系統進
機械工程與自動化 2022年5期2022-10-28
- 環形油腔靜壓軸承流場及承載性能分析
]對靜壓止推軸承油腔深度進行了研究，發現淺油腔的油墊比深油腔油墊具有更好的承載特性。文獻[2]對重型止推軸承溫度場進行了研究，得出油膜的剪切作用產生的熱量是溫升的主要原因。文獻[3]對毛細管節流下圓形、矩形和環形3種油腔的承載特性進行了研究，發現環形油腔的承載能力和油膜剛度最大，矩形油腔次之、圓形油腔最小。文獻[4]研究了變粘度對環形靜壓軸承特性的影響，發現對于高速靜壓支撐軸承來說，粘度變化會帶來壓力的降低，使支撐的承載能力下降。文獻[5]用fluent軟
機械設計與制造 2022年10期2022-10-12
- 環形油腔液體靜壓推力軸承動態特性的影響因素研究
壓泵將壓力油導入油腔，以隔開轉動部件與支承部件，從而減小轉動副運動過程中的摩擦。因具有油膜剛度大、吸振性好和啟動功率低等優點，液體靜壓推力軸承在車床、磨床等承載力大且載荷波動劇烈的機床上得到了廣泛應用［3-5］。Dowson［6］在研究圓形油腔液體靜壓推力軸承的過程中引入了油膜慣性效應，并給出了其靜態特性的解析求解方法。隨后，為了驗證這一理論研究結果，Coombs等人［7］設計了相關實驗，發現當圓形油腔液體靜壓推力軸承轉速較小時，其靜態特性的理論計算結果與
工程設計學報 2022年4期2022-09-13
- 活塞內冷油腔中納米流體振蕩流動與傳熱特性影響因素研究
性及可靠性。內冷油腔振蕩冷卻是一種有效的活塞冷卻方式，冷卻油從噴油嘴噴入冷卻通道，隨著活塞的往復運動，冷卻油對高溫壁面產生沖擊作用，從而顯著降低活塞的熱負荷。此外，冷卻介質的設計也在一定程度上影響著活塞的冷卻性能。1995年文獻［2］中提出了納米流體的概念。由于納米流體具有良好的懸浮穩定性，應用到內燃機冷卻系統中不會出現納米顆粒沉積、冷卻通道堵塞的現象，且納米流體的導熱系數比機油大很多，大量的研究結果表明，納米流體應用到眾多工程領域都展現出了優異的傳熱性能
內燃機工程 2022年3期2022-07-06
- 緊湊自潤滑智能車軸齒輪箱箱體及走行系統的研究
二箱體還設有第一油腔、第二油腔和油樣傳感器接口，第一箱體還設有軸承溫度傳感器接口、用于觀察第一油腔的第一油腔觀察窗以及用于觀察第二油腔的第二油腔觀察窗，如圖6所示。圖5 箱體左視圖圖6 箱體右視圖2.2 箱體內部結構特征如圖7所示，第二箱體設有第一內壁、第二內壁和中間壁，其中，第一內壁和第二內壁共線，中間壁位于第一內壁和第二內壁的交界處，且垂直于第一內壁和第二內壁，第一內壁和中間壁的高度一致，第二內壁高于第一內壁和中間壁，第二內壁上開有中間軸承座孔，中間壁
軌道交通裝備與技術 2021年6期2022-01-22
- 高檔數控機床靜壓轉臺雙環形油腔流場特性仿真
意義[3]。液壓油腔為轉臺提供液壓油并形成承載油膜，是液體靜壓轉臺支承系統中的核心部件。油腔的承載性能是直接決定整個數控機床加工性能的關鍵因素。目前，國內外學者采用理論、流體力學模型實驗和計算流體動力學(Computational Fluid Dynamics，CFD)數值模擬方法，對油腔承載性能開展了大量研究工作，主要包括入口雷諾數、油腔幾何因素、液壓油黏性和溫度等對油腔內部流動特性及承載力分布的影響[4-7]。張艷芹等[8-9]利用CFD方法模擬了矩形
液壓與氣動 2021年11期2021-11-17
- 嵌入控制油腔的靜壓滑動軸承可控性研究
個目標，在傳統4油腔靜壓軸承的每個油腔內，嵌套了一個較小面積的控制油腔，并采用主動單面薄膜節流器對其供油，充分利用軸承內部的二次節流，實現軸承的高剛度、低阻尼和良好可控性的并存. 針對該軸承建立了動態軸心軌跡的計算模型，采用有限差分法和歐拉迭代法求解了主軸的動態軸心運動，分析結構參數和供油參數對靜壓軸承的控制特性和動態特性的影響，并揭示其作用機理，藉此優化軸承結構.1 軸承結構及工作原理1.1 軸承結構圖1為嵌入控制油腔靜壓軸承的結構. 軸承有4個較大面積
北京理工大學學報 2021年10期2021-11-09
- 油腔結構對液體靜壓推力軸承承載力的影響
頓流體潤滑的圓形油腔液體靜壓推力軸承靜態特性的新方法，通過對油膜沿半徑方向的速度做均化處理，使分析過程大為簡化。文獻[2]針對圓形油腔液體靜壓推力軸承計算結果與試驗結果存在較大差異的問題，在考慮供油孔區域慣性效應的前提下重新計算，縮小了理論計算與試驗之間的差異，指出不能忽視小徑軸承供油孔區域的慣性效應。文獻[4]通過分形理論對液體靜壓推力軸承表面形貌進行了仿真模擬，并通過試驗對仿真結果進行驗證，結果表明表面粗糙度和平面度綜合特征的模擬符合真實情況。文獻[5
軸承 2021年12期2021-07-22
- 機油進出口管徑對柴油機活塞振蕩冷卻效果的影響
機活塞里鑄造冷卻油腔結構，不斷向冷卻油腔噴射機油，使油腔內機油和空氣隨活塞的往復運動而產生振蕩，與油腔壁面進行換熱，從而達到冷卻的目的?；钊睦鋮s過程實質是冷卻油腔內氣液多相流的振蕩傳熱過程[1]。Pan等[2]和Yi等[3]采用數值模擬方法，研究了發動機轉速、冷卻油流量對環形油腔傳熱系數和機油填充率的影響規律，但其建立計算模型時，對機油進出口管道進行了簡化，僅關注內冷油腔結構本身；李闖等[4]和原彥鵬等[5]研究了油腔形狀和位置對柴油機活塞溫度場的影響；
武漢科技大學學報 2021年5期2021-07-08
- 內冷油腔結構對鍛鋼活塞換熱的影響
頭部附近設置冷卻油腔，冷卻油腔內填充一定比例的冷卻油，當活塞進行往復運動時，冷卻油腔內的冷卻油不斷沖刷冷卻油腔的各個壁面，產生強烈的湍流，從而提高了傳熱效率。良好的內冷油腔結構能提高活塞的降溫效率和可靠性，因此，合理的內冷油腔結構是非常有必要的。國內外學者研究發現[4-6]，內冷油腔的結構會影響活塞頂部和活塞銷孔部位的溫度及其可靠性。胡蕾[7]建立了無內冷油腔和帶內冷油腔的活塞模型，發現加入內冷油腔之后，活塞各個區域的平均溫度均有所下降。郝冠男等[8]通過
小型內燃機與車輛技術 2021年2期2021-06-18
- 扇形靜壓轉臺結構設計與仿真分析
設備中。由于靜壓油腔支承性能會影響承載能力和加工精度，為保證靜壓油墊的承載力和油膜剛度符合使用要求，要對靜壓油腔結構和油腔中流體流動的機理進行深入研究[1]。文獻[2]利用流體動力學軟件FLUENT 研究了靜壓軸承內部壓力場、溫度場的分布，并分析了承載力與偏心率的關系。文獻[3]分別模擬了矩形、扇形、橢圓形和工字型油腔中油膜的壓力場，得到承載力由大到小分別為橢圓形、扇形、矩形、工字型的結論。文獻[4]利用MATLAB 軟件對高精度動靜壓油膜軸承的油膜性能進
機械設計與制造 2021年4期2021-04-30
- 動靜壓混合軸承性能計算分析
。結構特點：靜壓油腔設置在軸瓦的承載中心部位，需要動壓和靜壓兩套供油系統共同作用。在轉子轉動前，靜壓供油系統先開啟，利用靜壓系統的頂起壓力將靜止的轉子頂起后，轉子開始轉動，轉子的轉速達到一定的數值后，動壓供油系統起動，利用動壓效應支撐轉子及其載荷，關閉靜壓供油系統，簡稱靜壓升舉軸承。起動過程轉子無磨損，起動力矩小。（2）動靜壓聯合型。結構特點：油腔開設在軸瓦承載面上、潤滑油出口一側，滑油由于有壓力，可以從動壓油楔中流入油腔，在腔內形成靜壓力，可以支撐一定的
中國設備工程 2021年5期2021-03-27
- 基于TRIZ的動靜壓滑動軸承油腔結構創新設計*
450001)油腔式動靜壓滑動軸承是基于動靜壓混合作用式的工作原理[1]。對于該類型軸承的油腔結構設計目的是充分利用動壓效應和靜壓效應[2]。徑向動靜壓滑動軸承的油腔結構形式有很多，從油腔布置形式看，有螺旋槽軸承和人字型螺旋槽軸承[3-4]；從油腔形狀看，主要有矩形油腔、門型油腔、回形油腔及它們的組合形式、油槽型油腔、角向小孔結構等[5-6]；按回油方式分，主要有無周向回油槽軸承、腔內孔式回油等[2,7]；從油腔面積方面看，主要有等面積油腔和不等面積油腔
潤滑與密封 2021年2期2021-02-27
- 活塞內冷油腔位置對燃燒室強度影響的研究
活塞普遍采用內冷油腔結構。發動機通過機油冷卻噴嘴將機油強制噴入活塞內冷油腔中進行循環冷卻，從而降低活塞表面的溫度?；钊砻鏈囟鹊慕档吞岣吡嘶钊倔w材料所承受的性能極限，從而提高活塞本體的結構強度；同時，活塞表面溫度的降低還有效減小了發動機機油結焦、變質的風險，減小活塞積碳的產生。另一方面，許多發動機廠商為提高自身發動機的市場競爭力，紛紛提高了發動機的保修里程，并延長了發動機換油周期?；钊鳛榘l動機的核心零部件，要求B10壽命達到150萬km以上。這些都迫切
柴油機設計與制造 2020年3期2020-11-06
- 靜壓型B軸回轉分度裝置結構設計*
上分別開設上靜壓油腔、下靜壓油腔和徑向的靜壓油腔，并與軸承套和端面軸承蓋形成徑向和端面復合閉式靜壓支承，端面軸承蓋上方裝設體殼，體殼內裝設有與端面軸承蓋固定連接的連接套，連接套上裝設液壓鎖緊裝置，立柱上端通過滾子軸承與液壓鎖緊裝置連接，復合靜壓支承與滾子軸承一起形成兩支承結構。圖1 靜壓型B軸回轉分度裝置結構示意圖基于經驗和國外同類機床使用功能，考慮到與文獻[2]相關計算內容對應，對其提出了如下的設計要求：（1）回轉分度裝置繞B軸轉動的角度范圍為-45°～
精密制造與自動化 2020年2期2020-06-30
- 起落架著陸油氣混合緩沖器壓力分析
1-2]；同時，油腔壓力還會對緩沖性能有較大影響。因此有必要對起落架著陸緩沖器內部壓力進行分析計算。國外，N.M.Vaezi等[3]利用MATLAB建立起落架落震、滑跑、通過坡道的動力學模型,對飛機重心速度和位移進行分析；R.Lernbeiss等[4]建立了考慮起落架彈性的落震模型，表明起落架彈性的作用不僅會影響作用在起落架上載荷，還會影響剎車過程；Z.Terze等[5]建立了考慮飛機氣動性能，考慮輪胎轉動的非線性起落架落震動力學模型。國內，劉銳琛[6]、
航空工程進展 2020年3期2020-06-27
- 冷卻油腔機油振蕩的流動和傳熱特性研究
冷卻方式是無內冷油腔的射流沖擊冷卻和有內冷油腔的振蕩冷卻。振蕩冷卻通過冷卻機油在活塞往復運動的帶動下產生振蕩，與油腔壁面發生強烈的對流換熱[3-4]，可以高效地帶走活塞頂部的熱量，提高活塞的可靠性[4-5]。隨著計算機技術的突飛猛進，使用數值模擬技術進行分析研究的方法更加成熟，振蕩冷卻的數值模擬研究可以分析許多試驗無法研究的問題。Hidehiko Kajiwara[6]最早利用CFD軟件分析了振蕩腔在不同機油填充率下的換熱情況。Yu Nozawa等[7]利
兵器裝備工程學報 2020年4期2020-05-18
- 一種防傾斜式油箱設計
分為油箱前腔、吸油腔、油箱后腔三個腔。油量感應器位于油箱的中部的吸油腔內。吸油腔單向閥的導通方向均指向吸油腔內側，帶單向閥隔板的結構如圖4所示。當油箱中的油較多時，吸油不存在問題。當油箱中的油量低于油箱一半時，在上坡的路上，此時，油箱發生傾斜。前部的帶單向閥的隔板上的四個單向閥打開，油箱前腔的油就會經過四個單向閥和一個連通孔進入到吸油腔，同時，吸油腔后部的隔板上的單向閥關閉，僅有連通孔與油箱后腔連通。此時，前腔有五個孔打開向吸油腔輸油，吸油腔中的油僅有一個
汽車實用技術 2020年5期2020-04-10
- 基于活塞傳熱與強度分析的內冷油腔的優化*
活塞頭部鑄出內冷油腔是一種有效解決活塞熱負荷的方式［1－2］。機油通過活塞底部的噴油嘴噴射進入內冷油腔，跟隨活塞一起往復運動產生振蕩效應，可極大地增加活塞頭部與機油的換熱系數［3］。內冷油腔的存在必定會削弱活塞的強度，加之缸內周期性的高壓燃氣壓力、慣性力、側擊力和摩擦力等機械負荷的作用，會使活塞結構強度面臨更大的挑戰［4］。影響內冷油腔的冷卻效果的因素很多，供油壓力、供油量、噴油嘴的位置、噴油角度、噴油速度、油腔充滿率、油腔型式、表面積、內冷油腔的高度以及
汽車工程 2020年3期2020-04-03
- 不同截面形狀的油腔振蕩冷卻的流動和傳熱分析
多種因素影響，如油腔位置[2]、 內流道形狀[3]、 機油流量[4]、 機油溫度[5]等. 國內外學者對此進行了很多研究，Bush等[6]在管流振蕩傳熱公式的基礎上提出了油腔壁面對流換熱系數的理論公式，并作為經典公式被用于求解對流換熱系數； Yi等[7]設計了振蕩冷卻數值計算的計算流體動力學(CFD)模型，并得出了機油填充率和換熱系數隨曲軸轉角的變化情況； 張衛正等[8]提出了一種基于動網格和流體體積(VOF)多相流的簡化模型，降低了計算難度； 朱海榮等[
中北大學學報(自然科學版) 2020年1期2020-03-17
- 不同吸油口尺寸及轉速下齒輪泵空化特性
明[8]研究了吸油腔壓力的變化對空化的影響；董旭旭[9]運用聯合仿真研究了空化對齒輪泵噪聲的影響。以上研究多集中于空化的發生及空化對泵工作特性的影響，對于控制泵自身尺寸從而降低泵空化的研究鮮見報道。本研究通過改變吸油口尺寸及轉速對齒輪泵的空化特性進行研究，并分析不同工況下吸油口流量穩定性。本研究以一款常用的漸開線外嚙合直齒輪泵(以下簡稱泵)為研究對象，通過吸油腔介質壓力變化模型得出吸油口尺寸及轉速對空化的影響，進一步借助PunpLinx運用全空化仿真模型對
液壓與氣動 2020年1期2020-01-15
- 活塞內冷油腔的振蕩傳熱特性及位置的研究
較高的強度，內冷油腔振蕩傳熱作為一種高效的強化傳熱方式，在高熱負荷發動機活塞中得到了廣泛應用。研究表明，采用內冷油腔振蕩傳熱方式可使活塞頂面最高溫度下降約40℃，通過內冷油腔的振蕩傳熱量約占活塞整體散熱量的40%～60%[1-4]。內冷油腔在降低活塞工作溫度的同時也使活塞的工作溫度梯度產生很大的變化，從而產生較大的熱應力。不合理的內冷油腔結構設計會導致活塞熱疲勞失效，因此內冷油腔結構的合理設計是降低活塞熱負荷，保證活塞工作可靠性的關鍵。近年來，對活塞內冷油
中國機械工程 2019年6期2019-04-09
- 可壓縮靜壓支撐抗偏載動態特性分析與優化
面運動速度過快且油腔深度過小將導致油腔壓力分布不均，甚至油腔出入口發生回流空化，嚴重影響支撐穩定性和可靠性.加拿大Ahmed與Marc[4]基于等效阻尼與等效剛度分析方法，進一步綜合了油膜厚度、流動狀態及靜態承載之間的相互關系，但缺乏動態特性的深入剖析.法國Michaud等[5]則開始對靜壓油膜進行了熱分析，認為靜壓承載與油膜溫度取值和分布存在密切關系.靜壓支撐基礎理論[6-9]在阻尼力、徑向力、泄漏與潤滑等物理機制與數學模型上已獲得較為充分的研究，為其應
同濟大學學報（自然科學版） 2019年3期2019-04-04
- 汽車離合與制動一體設備
一體踏板；還包括油腔、制動活塞、油箱、離合器活塞、一體推桿、第一及第二彈性件；所述制動活塞設于所述油腔內，該制動活塞將所述油腔密封分隔為制動油腔及離合器油腔，在離合器油腔的側壁開設有離合器油腔進油孔及補償孔，它們通過管道與油箱連接，離合器活塞設于所述離合器油腔內且位于進油孔與補償孔之間，在離合器油腔的側壁開設有第一出油孔，其通過管道與離合器工作油缸連接，該第一出油孔位于離合器活塞與制動活塞之間，所述一體推桿的一端與一體踏板連接，另一端從離合器油腔的一側插入
大眾汽車 2018年11期2018-12-26
- 一種新型雙作用二級液壓缸
側面之間形成第一油腔，二級活塞桿與缸筒的底面之間形成第二油腔，一級活塞桿的側面與二級活塞桿之間形成第三油腔，一級活塞桿的底面與二級活塞桿之間形成第四油腔。行程終端導桿的上部設置有中心導油腔，并將一級活塞桿的內部分隔成彼此獨立的第一導油腔和第二導油腔，中心導油腔與第一導油腔連通，第一油口與第一導油腔連通，第二油口與第二導油腔連通。行程終端導桿的下部設置有第一內油孔。第三油腔通過一級活塞桿上的第二內油孔與第二導油腔連通，二級活塞桿包括滑動導向槽和第三內油孔，第
建筑機械 2018年11期2018-11-22
- 閉式內冷油腔體積對活塞冷卻的影響
內腔頂部增加冷卻油腔的局部強化冷卻方案可以有效降低活塞頂部和第一環槽的溫度[1-4]。內冷油腔冷卻活塞的過程是通過氣缸下部的一個或多個噴油嘴對準活塞的進油孔進行噴油，由于進入冷卻油道的機油受到慣性作用，在油道內與壁面產生了較大的相對速度，進而形成了強烈的振蕩[5-7]，強化傳熱，有效對活塞進行冷卻。在活塞往復運動過程中，影響內冷油腔冷卻效果的因素較多，如填充率、機油流量、發動機轉速、噴孔直徑、內冷油腔的位置、體積與活塞頂面面積的比值以及形狀等。國內外學者通
車用發動機 2018年5期2018-11-13
- 活塞內冷油腔潛在失效模式解析
附近增加振蕩冷卻油腔設計是一種普遍采用的方式。冷卻油通過主油道一側的噴嘴噴入活塞冷卻油腔中，在冷卻油腔內振蕩吸收活塞熱量后流出，從而降低活塞（特別是活塞頭部）溫度。依據內冷油腔成形工藝的不同，又區分為水溶鹽芯活塞和焊接活塞。下面主要針對水溶鹽芯活塞（見圖1）在生產或使用中內冷油腔常見的幾種潛在失效模式進行討論和解析。圖1 水溶鹽芯活塞1. 內冷油腔幾何尺寸失效內冷油腔幾何尺寸失效（見圖2）是一種最常見失效模式，能占到內冷油腔失效數量的80%以上。內冷油腔幾
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- 重型龍門導軌靜壓技術
器進入導軌的各個油腔，使運動部件浮起，導軌面被油膜隔開，油腔中的油不斷地通過封油邊而流回油箱。當動導軌受到外載荷作用向下產生一個位移時，導軌間隙變小，增加了回油阻力，使油腔中的油壓升高，以平衡外載荷。閉式靜壓導軌：在上、下導軌面上都開有油腔，可以承受雙向外載荷，保證運動部件工作平穩。按供油情況分為定量式靜壓導軌和定壓式靜壓導軌定壓式靜壓導軌：指節流器進口處的油壓壓強是一定的，這是目前應用較多的靜壓導軌。定量式靜壓導軌：指流經油腔的壓力油流量是一個定值，這種
信息記錄材料 2018年9期2018-08-13
- 用于重型車床的可雙向增力的雙腔液壓增力卡爪結構
之以往的單腔液壓油腔增力結構，增加了右側平衡油腔，通過保證兩油腔內液壓油壓力的平衡，實現了內外雙向增力卡緊功能。1 結構形式如圖1～3所示，雙腔液壓增力卡緊機構主要由以下部分組成：大導程卡緊套筒機構（軸Ⅴ），小導程液壓增力卡緊機構（軸Ⅴ），外卡緊螺母鎖緊機構（軸Ⅵ），內卡緊螺母鎖緊機構（軸Ⅶ），卡爪及花盤等主體結構等組成。1.主動套筒；2.增力螺桿；3.外鎖緊螺母；4.活塞桿；5.粗調絲杠；6.密封圈；7.卡爪；8.右側油腔；9.從動套筒；10.密封圈；1
現代鹽化工 2018年3期2018-07-24
- 冷卻油腔形狀對發動機活塞振蕩傳熱效果的影響
頭部附近設置冷區油腔，在冷卻油腔內填充一定比例的冷卻油，在活塞往復運動時，冷卻油腔內的冷卻油不斷沖擊冷卻油腔的各個壁面，產生強烈的湍流從而提高傳熱效果[7～9]。本文主要針對冷卻油腔的截面形狀對傳熱效果的影響開展研究，對于柴油發動機活塞結構設計具有一定的意義。1 有限元分析1.1 幾何模型圖1為某柴油機活塞的示意圖。如圖1所示，冷卻油腔位于活塞的頭部，其形狀設計需要從活塞的強度和傳熱效果兩方面考慮。圖1所示的活塞冷卻油腔形狀一般為一個恒截面回轉空腔，空腔內
制造業自動化 2018年7期2018-07-21
- 汽車離合與制動一體設備
一體踏板；還包括油腔、制動活塞、油箱、離合器活塞、一體推桿、第一及第二彈性件；所述制動活塞設于所述油腔內，該制動活塞將所述油腔密封分隔為制動油腔及離合器油腔，在離合器油腔的側壁開設有離合器油腔進油孔及補償孔，它們通過管道與油箱連接，離合器活塞設于所述離合器油腔內且位于進油孔與補償孔之間，在離合器油腔的側壁開設有第一出油孔，其通過管道與離合器工作油缸連接，該第一出油孔位于離合器活塞與制動活塞之間，所述一體推桿的一端與一體踏板連接，另一端從離合器油腔的一側插入
大眾汽車 2018年12期2018-04-08
- 同步鏈罩殼加工方案
方向的旋轉，將進油腔沿齒隙與殼體壁送至出油腔。由于主、從動齒輪不斷地旋轉，便不斷地被壓送到需要的部位，殼體并附有水泵安裝部位，如圖所示。關鍵詞：同步鏈罩殼；齒輪軸；油腔一、圖紙難點分析同步鏈罩殼，材料為鋁合金，殼體長400mm寬300mm，體積較大，結構相對復雜，所以采用壓力鑄造，由于殼體壁薄在鑄造拔模時工件容易變形，殼體壁薄，存在壓緊變形，圖紙要求尺寸精度要求高，對殼體進行一次性裝夾，較少夾緊變形才能保證尺寸要求。 定位銷至端面距離，加工采用四軸液壓夾具
農家科技下旬刊 2017年10期2017-12-06
- 柴油機活塞二階運動對內冷油腔機油振蕩流動與傳熱的影響
塞二階運動對內冷油腔機油振蕩流動與傳熱的影響鄧晰文1，雷基林※1，文 均1,2，溫志高2，賈德文1（1. 昆明理工大學大學云南省內燃機重點實驗室，昆明 650500；2. 成都銀河動力有限公司，成都 610505）柴油機活塞的二階運動不僅影響活塞側擊力、摩擦磨損、機油耗和漏氣量，而且還對活塞內冷油腔內機油的振蕩流動與傳熱性能產生影響。在活塞動力學與運動學分析的基礎上，結合活塞內冷油腔內的振蕩傳熱性能模擬試驗結果，采用計算流體力學仿真方法，建立了包含往復運動
農業工程學報 2017年14期2017-11-24
- 結構參數對閉式內冷油腔填充率的影響
構參數對閉式內冷油腔填充率的影響鄧立君1，王志明1，劉永啟2(1. 山東大學能源與動力工程學院，山東濟南，250061；2. 山東理工大學交通與車輛工程學院，山東淄博，255049)為了研究內冷油腔結構參數及內冷油腔位置對填充率的影響，利用計算流體力學對內冷油腔內兩相流的控制方程進行求解，并通過活塞內冷油腔進出油流量動態實驗對模擬結果進行驗證。研究結果表明：隨著內冷油腔進出口截面積、內冷油腔進出油孔的長度和噴嘴流量的變化，內冷油腔的填充率分別呈現不同的變化
中南大學學報（自然科學版） 2017年8期2017-11-01
- 一種改善靜壓導軌機械特性的新方法
置、寬度和深度對油腔壓力的影響。研究表明，在靜壓導軌的封油面上開設結構參數合理的油槽可提高液體靜壓導軌的油腔壓力。實驗結果驗證了所設計的高液阻靜壓導軌能有效提高液體靜壓導軌的承載能力和剛度。油膜剛度；承載能力；油槽；高液阻靜壓導軌0 引言產品加工的超精密、納米化、高速化和信息化需求促進了高端超精密加工設備的發展。導軌作為加工設備的重要支承部件，其性能決定了設備的最終加工特性。液體靜壓導軌因其承載力強、剛度好、吸振性好等優點，在大型、重型和超精密加工設備中得
中國機械工程 2016年24期2017-01-09
- 考慮速度和竄油影響的重載靜壓軸承油腔壓力解析研究*
響的重載靜壓軸承油腔壓力解析研究*重型數控機床關鍵共性技術創新能力平臺(2013ZX04013-011)李嶸①桂林①孟曙光②熊萬里②(①武漢重型機床集團有限公司，湖北 武漢 430205；②湖南大學國家高效磨削工程技術研究中心，湖南 長沙 410082)靜壓主軸高速旋轉時，無回油槽靜壓軸承油腔之間的竄油會隨速度增高而加劇，從而導致各油腔壓力顯著變化。傳統經驗計算方法由于忽略了竄油影響導致分析結果偏離實際工況，而采用三維流場仿真技術又存在計算效率低不適合工程
制造技術與機床 2016年7期2016-08-31
- 切紙機增速增壓油缸的設計
油從進油口進入小油腔，推動大活塞向左運動，大油腔內形成真空，油池內液壓油通過自吸口進入大油腔，此即為油缸的快速動作；當壓紙器接觸到裁切物時，小油腔內壓力逐漸增大，推動閥芯、彈簧座向右運動，自吸口被關閉，同時小油腔與大油腔連通，壓力油充滿大小油腔，由于受力面積增大，導致壓力增大，這就是油缸的增壓過程。3）傳統液壓油缸的特點。上述單作用快速增壓油缸雖然增壓效果較好，但活塞桿的階梯外圓同軸度要求極高，裝閥芯的內孔與端面垂直度亦有較高要求，因此加工精度和裝配精度高
機械工程師 2015年3期2015-11-09
- 活塞噴油冷卻流動和換熱特性的研究*
某活塞半開式內冷油腔的振蕩冷卻進行了三維數值模擬計算，模擬了不同噴油速度和轉速下的半開式內冷油腔內機油的流動和換熱特性。研究結果顯示：隨著發動機轉速的增加，機油的捕捉率和填充率有所下降；隨著噴油速度的提高，機油的捕捉率和填充率有所提高；內冷油腔壁面的平均體積分數隨著轉速的增加而降低，但是壁面的循環換熱系數卻隨著轉速的增加而有所升高，從而得出振蕩可以強化換熱.此模擬結果可以為活塞的優化設計和溫度場的分析起到指導作用.活塞內冷油腔強化換熱優化設計引言隨著內燃機
小型內燃機與車輛技術 2015年1期2015-07-20
- 偏心圓變量式高壓大流量徑向柱塞泵的動態流場的有限元分析
缸完全與定子的吸油腔和壓油腔完全接觸時，壓力基本恒定不變。在與壓油腔完全接觸時壓力在［33.5，36.25］MPa 區間內;與吸油腔完全接觸時壓力在［－0.598，1.190］ MPa區間內。圖7 1 200 步時壓力場整體分布圖當柱塞缸從吸油腔過渡到壓油腔以及從壓油腔過渡到吸油腔的時候，柱塞缸內壓力場變化較大。柱塞缸從吸油腔過渡到壓油腔的壓力場變化過程具體如圖8 所示，圖中(a)，(b)，(c)，(d)，(e)，(f)分別為柱塞缸處于不同位置時的壓力場分
機床與液壓 2015年9期2015-04-25
- 偏載工作臺靜壓圓導軌相關參數分析
下初始間隙。這時油腔1 的壓力εM下降，油腔2 和油腔6 的壓力下降，油腔4 的壓力上升，油腔3 和油腔5 的壓力上升。圖2 受偏載作用的圓導軌圖3 扇形油墊各油腔的壓力為:上支承由于傾覆力矩的作用而發生偏轉，油膜厚度發生變化，產生一個與傾覆力矩平衡的力矩，見圖4。為了簡化計算，這里假設每個油墊中油膜的剛度一樣，而且每個油墊上的反作用力與此處的位移成正比［6－7］。因圓導軌的半徑相對于油墊的徑向寬度較大，所以假定各油墊上反作用力的合力的作用點落在圓導軌的平
機床與液壓 2015年10期2015-04-25
- 活塞振蕩冷卻的數值模擬計算及溫度場分析
活塞在不同位置時油腔內冷卻油的流動情況，得到了內冷油腔的機油填充率、壁面傳熱系數等隨曲軸轉角的變化規律。為驗證其冷卻效果，提取了內冷油腔壁面的換熱邊界，對活塞的溫度場進行了有限元模擬計算，并與試驗結果進行了對比，為活塞的優化設計提供了依據?；钊?； 內冷油腔； 振蕩傳熱； 溫度場隨著內燃機功率密度的不斷提升，活塞所承受的熱負荷也越來越嚴重，對活塞進行冷卻成為內燃機行業所關注的問題。振蕩冷卻作為一種非常高效的強化傳熱方式，在現代柴油機活塞中得到了廣泛應用[1]
車用發動機 2015年4期2015-03-21
- 靜壓軸瓦工具的設計與加工
；錫基軸承合金；油腔；研磨0引言電機轉子大軸在粗加工或精加工時，要求大軸加工精度非常高，由于大軸重量可能會產生撓度發生變形，影響加工精度并損壞機床的精度，通過靜壓軸瓦的設計可以對轉子大軸在軸承安裝位置進行支撐，從而達到所要求的加工精度。1設計要素由于靜壓軸瓦與電機轉子大軸要求有研磨工藝過程，達到形成油膜的條件，所以靜壓軸瓦上的油腔大小與封油邊寬度都影響了油膜的厚度，而油膜的厚度影響轉子大軸的加工精度，如果油膜太厚，可能達不到封閉油腔的壓力要求，出現滲油或噴
上海大中型電機 2015年4期2015-03-02
- 磨床工作臺導軌副改進及維修
軌面上有12 個油腔，每個油腔對應一個單薄膜反饋節流器，用單獨的節流器調整流量，控制壓力，將工作臺托起，形成油膜間隙。原機床工作臺導軌副靜壓系統如圖1 所示。圖1 原磨床工作臺導軌副靜壓系統示意圖1 改進方案1.1 采用開式靜壓導軌結構原磨床工作臺導軌副是開式靜壓導軌結構，是否保留這種結構，要經過充分的論證和比較。開式靜壓導軌具有較好的承受正方向垂直載荷性能，而承受偏載引起的顛覆力矩的性能較差，適用于載荷比較均勻、偏載引起顛覆力矩影響較小的場合。另外這種結
機床與液壓 2014年20期2014-11-18
- 大型數控落地鏜銑床滑枕靜壓導軌的分析與研究
小孔進入導軌各個油腔，每個油腔起液壓支承作用)，使運動件浮起，工作過程中油腔壓力隨外載荷變化而變化，以保證導軌面間處于液體摩擦狀態下工作。導軌面之間的油膜很薄，具有良好的潤滑性和吸振性，導軌長期使用無磨損，工作運動平穩。同時它的壽命比滑動導軌和滾動導軌高許多倍?；谏鲜鲈?，在大型落地鏜銑床運動部件中普遍采用液體靜壓導軌來保證機床的正常工作［1］。1 靜壓導軌的分類及特點圖1 滑枕靜壓導軌根據受載情況不同靜壓導軌可分為開式靜壓導軌和閉式靜壓導軌兩大類。開式
機床與液壓 2014年11期2014-07-18
- 微光學中的液體透鏡
個裝滿硅油的圓形油腔組成。油腔夾在玻璃基片和一張彈性聚丙烯酸酯膜之間。油腔通過微流通道與氣室連通。整個結構裝在一個經過微加工的保護性硅框架內。通過給氣室內的加熱元件加電壓，透鏡的焦距便可在4 mm到無窮大值之間調節?？諝饧訜岷笈蛎?，推動更多的油進入油腔，使膜變形，從而改變透鏡的形狀。該研究成果近日發表在《Nature》子刊《Light:Science＆ Applications》雜志上。
中國光學 2014年2期2014-05-16
- 機床靜壓導軌結構設計
。1 供油方式及油腔選擇靜壓供油有以下兩種方式［2］:(1)多聯泵供油:優點是可提供較大的流量，發熱量小，主要是應用于工作臺的靜壓供油，缺點是維修更換不便。(2)定量閥塊供油:每個閥都相當于一個調速閥，優點是分油量精確，維修、更換、調整方便，多數直線運動的靜壓導軌都采用這種供油方式。缺點是發熱量大，壓降大。實際應用中可根據具體情況選擇供油方式，文中介紹的龍門Y軸導軌為直線導軌，移動件運動速度比較低，故采用定量閥供油。Y軸靜壓導軌移動件油腔采用“回”字形油腔
制造技術與機床 2014年6期2014-04-27
- 活塞開式內冷油腔振蕩流動傳熱特性研究*
的對比來了解內冷油腔的振蕩傳熱效果[2-4]。隨著計算機技術和數值計算方法的快速發展，計算流體力學成為研究流體流動和傳熱的重要手段。文獻[5]中用數值模擬方法研究了二維空腔中振蕩傳熱問題。文獻[6]和文獻[7]中對內冷油腔中的振蕩傳熱進行了數值模擬，但缺乏對系統的深入研究和分析。由于開式油冷活塞內冷油腔帶有進出油口，內冷油腔中的傳熱受各種因素的影響，如固定噴嘴的冷卻機油流量和發動機轉速等。本文中用CFD數值模擬方法，研究了不同轉速和機油流量下開式內冷油腔中
汽車工程 2014年5期2014-02-27
- 大型立式車銑復合加工中心的Y軸靜壓導軌計算
的接觸導軌面間的油腔內通入壓力油，使運動件浮起，即兩個接觸的導軌面互相分開，形成承載油膜。在工作過程中，油腔中的壓力油能隨著外載荷的變化自動調節，以平衡外載荷，保證導軌面間始終處于純液體的摩擦狀態。其優點是導軌摩擦系數極小，故驅動功率可大大降低；導軌的磨損少，延長了導軌的精度壽命；油膜承載能力大，剛度高，吸振性良好，導軌運動平穩；油膜具有誤差均化作用，可提高導軌運動精度；低速運動時速度均勻，不會產生爬行現象，可以降低對導軌材料的要求等。其缺點是需要一套具有
機械工程師 2013年10期2013-12-31
- 液體靜壓導軌在龍門移動式加工中心的應用*
下導軌面上都開有油腔，依靠上下油腔壓力差的變化形成承載力，可承受雙向外載荷。由于其能承受來自各方向的載荷，具有很高的導軌剛度，不僅能承受很大的傾覆力矩，同時又能防止承導件與運動件分離，從而保證運動部件工作平穩。筆者中所述由沈陽某機床公司設計的GMC系列龍門加工中心所采用導軌為如圖1閉式靜壓導軌形式。閉式靜壓導軌只有在其移動方向的一個自由度，其余自由度都由導軌結構所約束(亦稱幾何封閉)，綜合考慮前述對導軌的基本要求，決定該導軌副采用矩形導軌窄式組合的截面型式
機械研究與應用 2013年2期2013-06-16
- 基于FLUENT的精密數控車床靜壓導軌設計及優化
傳統結構形式，其油腔直接加工在導軌面上，文中研究的滑塊式導軌能夠解決油液回收，以及提高導軌可靠性、易加工性的問題，無疑能夠更好地滿足精密車床的要求。而結構及系統設計參數的合理選擇，對靜壓導軌系統有較大影響，以前期靜壓導軌參數對性能影響的研究結果為基礎［2］，能夠建立系統優化模型以求解得到最佳設計參數，同時基于FLUENT進行流場數值計算，對結構進行優化設計，達到提高靜壓導軌系統整體性能的目的。1 結構方案1.1 DLM精密車床床身結構機床整體結構采用斜床身
機床與液壓 2013年7期2013-03-31
- 基于流場的外嚙合齒輪泵徑向力計算
量后，發現連通困油腔Va和Vb的齒側間隙尺寸很小，當齒輪繼續旋轉，Vb中的油液來不及排到Va中去，從而引起Vb中的油液壓力激增，使齒輪軸和軸承受到很大的周期性沖擊荷載，加速齒輪軸承的磨損，從而影響齒輪泵的使用壽命。圖1 原齒輪泵卸荷槽1.2 改進卸荷槽消除困油壓力當齒側間隙很小時，由齒側間隙通過的油液流量微乎其微，因此近似認為Va和Vb是互不相通的兩個小困油腔，在確定卸荷槽尺寸時，按無齒側間隙的關系來確定。齒輪泵卸荷槽改進后如圖2所示，其結構為對稱布置，在
機床與液壓 2013年7期2013-03-31
- 淺析高精度重載靜壓中心架優化設計
能好。靜壓中心架油腔內的潤滑油層具有良好的吸振能力，使工件轉動平穩。（5）工件回轉精度高。潤滑油膜具有平均誤差的作用，從而能減少工件和軸瓦制造不精確產生誤差造成的不良影響。（6）適應性好。通過適當的選擇油腔、封油邊的尺寸結構和供油流量，能使靜壓中心架的承載能力達到所需要的指標。利用油膜厚度的大小來控制工作狀態，使之能工作在最合理的條件下，實現高加工精度的要求。圖1 圖2 圖3 二、靜壓中心架工作原理與結構計1 靜壓中心架的支承原理本課題研究的靜壓中心架采用
中國新技術新產品 2013年11期2013-03-14
- 重型數控機床靜壓導軌可動結合部動力學建模
了能更真實地反映油腔模型的動力學性能，避免單根彈簧在承偏載時失穩，對每個油腔用四根單向的彈簧進行模擬.1.2 動力學模型參數的確定流體經過微小間隙時存在壓力損失.基于這個原理，可以在兩個平行板之間建立一定的壓力分布，由此形成支撐.粘性牛頓流體動力學的N－S方程［11］：不考慮流體流量隨時間的變化，忽略載荷的影響，忽略油膜的彎曲，得到單位寬度平行板流量方程：重型數控機床中，常見的油腔結構有環形油腔、矩形油腔及扇形油腔，根據式（1），計算不同結構油腔的剛度.1
湖北工業大學學報 2013年2期2013-01-15
- 內嚙合齒輪泵內齒輪靜壓支撐研究
之間用月牙塊將吸油腔和壓油腔隔開,兩齒輪轉向相同。進入吸油腔的輪齒退出嚙合,使吸油腔容積增大,形成真空,液體在大氣壓力作用下被吸入,兩齒輪將吸油腔中的液體帶到壓油腔。進入壓油腔的輪齒進入嚙合,壓油腔容積減小,液體被壓出[3-4]。由于內嚙合齒輪泵中的內齒輪受到油液的液壓力作用和內齒輪嚙合力作用,在高壓高速運轉時,內齒輪外壁與泵體產生劇烈摩擦,使內嚙合齒輪泵發生膠合失效,如圖2所示。圖1 內嚙合齒輪泵工作原理圖2 內齒輪膠合圖2 內齒輪圓心角計算由于在內齒輪
中國機械工程 2011年13期2011-05-30