相區
- NM500耐磨鋼的QLT熱處理工藝
耐磨鋼的性能。兩相區淬火又稱臨界區淬火、亞溫淬火,是指將材料加熱到Ac1～Ac3溫度范圍內并保溫一段時間進行淬火的熱處理工藝,能夠達到提高鋼的低溫韌性、細化晶粒尺寸等目的[5-6]。目前,較多的研究表明,QLT熱處理工藝,即在完全淬火(Q)和回火(T)工序間增加一次兩相區淬火(L),通過兩相區淬火溫度控制馬氏體和鐵素體體積比例,能夠在保證硬度或者強度較小程度降低甚至不變的同時提高韌性[7-8]。本文主要對NM500耐磨鋼的QLT工藝進行研究,探討兩相區淬火
金屬熱處理 2023年10期2023-10-23
- 不同顯微組織類型對TC11 鈦合金餅材力學性能的影響
造工藝有α+β 相區鍛造、β 鍛造等。目前，TC11 鈦合金鍛件采用α+β 相區鍛造，其各項力學性能滿足航空材料使用要求，鍛后組織為雙態組織或者等軸組織。但隨著復雜高筋薄壁構件在航天飛行器中廣泛的應用，整體制造成為實現這類構件輕量化的重要途徑，也是當前制造領域最具有挑戰的工程難題之一。本次研究是基于以上目的開展，結合3D 打印技術生產復雜高筋薄壁構件的一次技術摸底，確保TC11 鈦合金基體材料有優異室溫、高溫性能的同時，保持良好的平面斷裂韌性，這是高損傷容
鍛造與沖壓 2023年15期2023-08-25
- 熱處理工藝對高強鈦合金組織及力學性能的影響
常對鈦合金進行β相區熱處理以獲得較大尺寸的等軸β晶粒，通過進一步時效強化獲得全片層組織來提高合金強度[11，12]。β相區處理形成等軸β晶粒，β晶粒尺寸及晶界強度是影響超高強鈦合金強韌性的主要因素，通過調控熱處理工藝參數實現對鈦合金顯微組織的控制，是一種經濟且有效的強韌化手段[13，14]。本文通過調控高強鈦合金熱處理制度獲得具有不同β晶粒尺寸及不同晶界形貌的組織，研究了β相區固溶時間對β晶粒尺寸及高強鈦合金力學性能的影響，探究了兩階段固溶過程中晶界的粗化
中國材料進展 2023年5期2023-07-28
- 鍛造工藝和熱處理工藝對TC4-DT合金鍛件組織性能影響
用α+β 常規兩相區鍛造。鍛造坯料下料長度為φ300mm×(623±3)mm，坯料倒角R15mm。鍛造設備為40MN油壓機，鍛造加熱采用普通的箱式電爐，控溫精度為±10℃，坯料到溫裝爐。為防止變形熱的急劇上升，要求操作的過程中控制鐓粗或整體壓扁的壓下間隔時間、壓下量和采用中等變形速率。圖1 鍛件尺寸要求除特別注明外，鐓粗壓下時間間隔為10 ～15s，當鍛造坯料尺寸大于300mm 時，單次壓下量為小于20mm；當鍛造坯料大于200mm 小于300mm 時，單
鍛造與沖壓 2023年11期2023-06-19
- 不同工藝高溫固溶與時效處理后SP-700鈦合金的組織與性能
點以下(α+β)相區固溶處理以及β相區固溶+單級和雙級時效處理，研究了不同工藝下SP-700鈦合金的組織、硬度和壓縮性能，為SP-700鈦合金在汽輪機葉片上的應用提供一定的理論依據。1 試樣制備與試驗方法試驗材料為直徑5 cm的SP-700鈦合金棒，由中國科學院金屬研究所熔煉與加工而成，其化學成分如表1所示，初始顯微組織如圖1(a)所示，可知其初始組織主要由白色區域的條狀α相和黑色區域的β相組成，其中條狀α相的數量較多、分布較均勻。通過金相法測得其β/(α
機械工程材料 2023年1期2023-03-10
- 專利名稱:Cr-Mo超高強鋼在奧氏體和鐵素體兩相區等溫熱處理后直接深冷處理提高強韌性的方法
奧氏體和鐵素體兩相區等溫熱處理后直接深冷處理提高強韌性的方法,包括如下步驟:步驟一:將加熱爐的溫度加熱至Cr-Mo超高強鋼奧氏體固溶溫度以上,保溫10～30 min;步驟二:加熱爐以1～5 ℃/s冷卻速率降溫至700～950 ℃,保溫1～60 min,生成一定體積的鐵素體和奧氏體;步驟三:Cr-Mo超高強鋼在奧氏體和鐵素體的兩相區直接深冷處理,冷卻到-90～-196 ℃,促進奧氏體轉變為板條尺寸細小馬氏體等微觀組織;步驟四:深冷溫度下保溫1～60 min,
中國鉬業 2023年6期2023-02-02
- Ti-10V-2Cr-3Al鈦合金的高溫壓縮變形行為及本構關系
與塑性，擴大了β相區區間，合金的熱穩定性也較高，在工業領域具有較大的應用潛力。目前，該合金在高溫變形領域的相關研究很少。因此，作者通過熱壓縮試驗研究了Ti-10V-2Cr-3Al鈦合金在高溫條件下的流變行為和顯微組織演變，構建了合金高溫變形本構模型并進行了修正。1 試樣制備與試驗方法試驗材料為Ti-10V-2Cr-3Al鈦合金，由中國科學院金屬研究所提供，其化學成分(質量分數/%)為10.6V，2.18Cr，3.19Al，0.1O，0.05C，0.013N
機械工程材料 2022年9期2022-10-19
- QLT工藝對新型車軸鋼顯微組織與性能的影響
QLT（淬火+兩相區淬火+回火）熱處理工藝在低碳高合金鋼中廣泛應用［9-10］，經過兩相區熱處理后生成逆轉變奧氏體，可以有效的提高鋼的低溫韌性，但此工藝在中低合金鋼中應用不夠充分，有必要對其進一步研究。本文以EA4T鋼為基礎開發新型車軸用鋼，利用室溫拉伸、低溫沖擊、掃描電子顯微鏡（SEM）和X射線衍射（XRD）等研究QLT工藝下，兩相區保溫時間和回火溫度對新型車軸鋼低溫韌性的影響。1 試驗材料及方法本文采用真空冶煉方法制備試樣鋼，主要化學成分如表1所示。表
現代交通與冶金材料 2022年5期2022-09-29
- 基于DEFORM-3D模擬分析鈦合金楔橫軋微觀組織演變規律
合金存中存在β單相區和α+β雙相區，本文根據文獻[7]建立了兩種相區的本構方程，具體參數如下：α+β兩相區：β單相區：1.2 TC4鈦合金動態再結晶方程本文應用了DEFORM-3D有限元軟件Avrami模型中材料的本構模型，分別建立了TC4鈦合金兩種相區的動態再結晶模型[7]。α+β兩相區：β單相區：式中：εc為動態再結晶臨界應變；εp為流變應力曲線的峰值應力，MPa；為塑性應變速率（s-1）；Xdrex為動態再結晶影響系數；ε為真應變；ε0.5為動態再結
現代工業經濟和信息化 2022年5期2022-07-07
- 有機朗肯循環系統換熱設備仿真研究
其是換熱器的不同相區區域(過熱、兩相、過冷等區域)面積會隨著實際運行工況的變化而變化，能準確了解換熱器不同相區隨不同工況的變化規律對于深入研究換熱器在偏離設計工況時的性能，優化和設計更優的換熱器去適應設計工況及變工況有重要作用。本文提出了一種ORC換熱器在偏離設計工況下運行的仿真方法，建立了換熱器在偏離設計工況下的仿真模型，并通過實驗數據進行了驗證。本文通過仿真和實驗數據結合分析了換熱器流體在換熱過程中的換熱特性，并揭示工況變化對換熱器相區的影響，為換熱器
廣東工業大學學報 2022年4期2022-07-06
- 大規格TC18鈦合金棒材多火次鍛造中β相織構演變規律
到高于相變點的β相區鍛造和低于相變點的兩相區鍛造。高溫β相區鍛造具有良好的熱加工性，可顯著破碎粗大的鑄態β相晶粒[7]，但鍛后TC18鈦合金易形成魏氏組織；低于相變點的兩相區鍛造可消除魏氏組織，從而提高鍛件的綜合力學性能[8]。β相區與兩相區交替的多火次鍛造過程中，組織和織構的遺傳會對最終鍛件的力學性能產生顯著影響。文獻[9]報道，組織為片狀初生α相的TC18鈦合金，其抗拉強度比球狀初生α相的高30 MPa左右。Ti-55531合金經自由鍛后，因產生β相織
鈦工業進展 2021年6期2022-01-19
- 熱處理對多向鍛造TiBw/Ti復合材料組織和力學性能的影響
有效手段；α/β相區、β相區熱處理及三重熱處理是改善PTMCs力學性能最常用的熱處理工藝[8-10]。Ma等[11]研究認為，α/β相區、β相區熱處理后的等軸α相和片層α相具有相似織構且隨著固溶溫度升高，鍛態TiBw/Ti復合材料織構逐漸增強。Li等[12]通過研究發現，相比于β相區熱處理，三重熱處理能夠在保證鍛態(TiBw+La2O3)/Ti復合材料強度的同時提高其塑性。但是，對于不同相區固溶熱處理對鍛態復合材料α相向β相轉變及TiBw對β相轉變的影響卻
鈦工業進展 2021年4期2021-11-08
- 二組分液-固平衡體系的T-x相圖*
該相圖含有1個單相區和6個兩相區，其中單相區為液相區，兩相區分別為4個液-固兩相和2個固-固兩相。含有4條液相線，均為飽和溶解濃度曲線，2條三相線，均為低共熔線（共晶線）（不包含兩個端點）。另外還有2個低共熔點（共晶點）E1、E2，D點為穩定化合物C的熔點，它之所以為穩定化合物，是因為當C加熱到D點所對應溫度的時候，熔化為液態，熔化前后組成不變。2.2 不穩定化合物圖2（b）為生成不穩定化合物的二元系相圖。它可以看作是將圖2（a）中DM2E2這個相區拿掉，
科技創新與應用 2021年28期2021-10-14
- TiBw/TA15復合材料熱處理工藝研究
文以前期研究中兩相區軋制后TiBw/TA15 復合材料板材為研究對象，重點針對固溶-時效以及雙重退火兩種熱處理工藝展開研究，旨在進一步優化復合材料組織結構，改善性能，為高超聲速飛行器耐高溫結構件提供選材。試驗及方法試驗用材料為中國航空制造技術研究院研制的1.5mm 厚α+β 相區軋制退火態的TiBw/TA15 復合材料板材，初始軋制溫度為1000℃，退火溫度為850℃。采用金相法測得的β 相轉變溫度為1010℃。圖1為RD 方向（軋制方向）板材退火1h 后
航空制造技術 2021年14期2021-08-20
- 60Si2CrV高應力板簧表面脫碳行為研究*
選取未相變區、兩相區和奧氏體單相區加熱30 min后緩冷，研究加熱溫度對表面脫碳行為的影響；試驗加熱溫度分別為750，800，900，1000，1100，1200 ℃。選取900 ℃分別保溫15，30，60，120 min后緩冷，研究保溫時間對表面脫碳行為的影響。2 實驗結果與討論2.1 加熱溫度的影響2.1.1 未相變區和兩相區加熱圖1為未相變區750 ℃加熱樣品和兩相區800 ℃加熱樣品的表面形貌。750 ℃加熱樣品由于尚未發生相變，僅發生輕微的不完全
現代冶金 2021年1期2021-05-18
- 飛機輔助冷卻系統的仿真研究
大致可劃分為三個相區：過熱區、飽和區和過冷區。過熱氣體進入冷凝器的過熱區，逐漸冷卻至兩相區，進而冷卻至過冷區，最后離開冷凝器。冷凝器工作原理如圖2所示。圖2 冷凝器工作原理建模前做如下假設：（1）制冷劑一維流動；（2）冷凝器內壓力不變；（3）忽略制冷劑、壁面的縱向熱傳導；（4）兩相區部分的流型為均相流；（5）在過熱區內應用兩類守恒方程并可積分。遵循質量、能量和相區壁面能量守恒方程：過熱區內的質量和能量守恒方程：式中：ρ為過熱區的平均密度；表示冷凝器壓力P和
物聯網技術 2021年2期2021-02-25
- 折流式外取熱器內傳熱強化特性
，并根據顆粒在密相區和稀相區的流動特點，深入分析折流式外取熱器傳熱強化的機制及流動與傳熱特性的耦合關系，以期為折流式外取熱器的工業應用提供參考。1 實驗部分1.1 實驗裝置及操作參數采用的外取熱器換熱示意圖如圖1所示。下流式外取熱器和折流式外取熱器具有相同的尺寸，其殼體的內徑為0.48 m、高為5.5 m。外取熱器的上部設有催化劑入口，入口管路與取熱器外壁呈45°，下部設有垂直向下的催化劑出口。為了保證與工業外取熱器具有相同的水力學半徑，8根外徑為 0.0
石油學報（石油加工） 2021年1期2021-01-27
- 原位自生TiB 增強鈦基復合材料的熱變形行為
計算了試樣在不同相區的塑性變形表觀激活能；分析了試樣的熱變形行為以及影響因素；研究了在不同變形條件下試樣的微觀組織演變規律。1 實驗材料與方法1.1 復合材料制備本研究中使用的材料是以TiB 晶須為增強體，以Ti（質量分數≥99.9%）為基體的復合材料。使用熔鑄法制備TMCs。首先將海綿鈦顆粒和二硼化鈦（質量分數≥99.5%）粉末混合均勻，接著利用壓機將混合均勻的原料壓制成預制棒，然后將預制棒焊接在一起，最后將焊接好的預制棒置于真空自耗電弧爐中熔煉。為了確
有色金屬材料與工程 2020年6期2021-01-27
- 退火時間對1000 MPa級冷軋雙相鋼組織及力學性能的影響
s，研究不同的兩相區退火時間對組織及力學性能影響。2 試驗2.1 試驗材料本文試驗材料為1000 MPa級雙相鋼冷軋中間品，化學成分見表1。2.2 試驗方法在冷軋板上切取尺寸為250 mm×450 mm的矩形試樣作為模擬退火樣板(其中250 mm為軋向)，利用MULTIPAS多功能退火模擬器對試驗鋼板進行連續退火模擬。主要試驗方法為：將試樣以10 ℃/s加熱的速度升至兩相區溫度790 ℃，并保溫一段時間后(兩相區保溫時間分別取30 s、60 s、120 s
安徽冶金科技職業學院學報 2020年4期2021-01-18
- 鐵碳合金相圖分類分析*
容易記混，本文從相區、組織、特殊線及相關點出發，對鐵碳相圖進行系統性的分類分析。圖1 鐵碳合金相圖2 相區圖1 為鐵碳合金相圖。鐵碳合金相圖共有五個單相區、七個兩相區、三個三相區、五個單相區分別為：液相區（L）、鐵素體區（α）、奧氏體區（γ）、固溶體區（δ）、滲碳體區（Fe3C）。七個兩相區分別為：ABH 相區（L+δ）、HJN相區（δ+）、BCEJ 相區（L+γ）、CDF 相區（L+Fe3C）、GSP 相區（L+α）、ECFKS 相區（γ+Fe3C）、P
科技創新與應用 2021年2期2021-01-12
- β/B2鍛造Ti-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金的組織演化與綜合力學性能
合金的β/B2單相區鍛造與組織性能調控研究，旨在建立熱機械處理全流程的組織演化模型及組織性能間的響應關系，為合金的綜合性能擇優匹配提供方向。1 實驗及方法實驗所用原材料取自北京航空材料研究院制備的名義成分為Ti-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金φ200 mm棒材。采用β/B2單相區近等溫鍛造制備厚度為50 mm的餅坯，鍛造變形量約為50%。利用鍛態試樣，采用GB/T 23605—2009規定的金相法，通過掃描電子顯微鏡和透射電子顯微鏡進行合金關鍵相
航空材料學報 2020年4期2020-08-24
- 基于應變量耦合的低成本Ti-Al-V-Fe合金本構關系
提高[16]。兩相區變形(相變點以下變形)以動態再結晶為主,這種方式在達到峰值應力后迅速降低;單相區變形(相變點以上變形)以動態回復為主,這種方式并未出現流變應力驟降,而是以一種相對較低速度緩慢降低。2.3 建立本構方程材料的本構方程是利用數學模型描述流變應力與應變速率和變形溫度等熱變形工藝參數的函數關系，本構方程為(2)當應力水平較高時,即σ>1.2/α,應變速率使用指數型方程描述，表達式為(3)當應力水平較低時,σ(4)Sellars和Mctegart
火箭推進 2020年2期2020-05-06
- AP/HTPB推進劑表面凝聚相區域燃燒模型 ①
學者對推進劑凝聚相區的化學反應機理研究，也經歷了從簡單到復雜的歷程[1-2]，但并未得到詳細嚴密的反應機理。目前，描述AP/HTPB復合推進劑的燃燒模型有Beckstead等[3]提出并被廣泛使用的BDP多火焰模型，這一模型通過電鏡觀測指出，推進劑在任意壓強下燃燒時表面均有薄層熔化液，并在熔化液內進行凝聚相反應。Jeppson等[4]在這一模型的假設基礎上，采用一維三相模型對推進劑表面燃燒時溫度分布，以及燃速-壓力關系進行了研究，并得出了凝聚相區的化學反應
固體火箭技術 2020年1期2020-04-28
- 貴州龍廣上二疊統地層沉積特征及找礦意義
區處于二疊系沉積相區過渡區域，地層沉積特征研究對工作區找礦前景評價起著重要作用。2 礦區地質2.1 區域地質背景工作區位于揚子陸塊西南緣前陸褶沖斷帶的變形域內[2]。區域出露地層由老到新有上二疊統龍潭組（P3l）、長興組及大隆組（P3c+d）、三疊系夜郎組(T1y)、嘉陵江組（(T1-2j）、關嶺組（(T2g）。褶皺主要有軸向呈北西向的萬屯向斜、頂效向斜、戈塘穹狀背斜，斷裂主要有北西向磨盤山斷層，北東向海馬谷斷層、上阿科斷層等（圖1）。2.2 上二疊統地層
世界有色金屬 2020年1期2020-03-26
- 時域NMR法研究熱處理對聚乙烯相結構的影響
構主要由相組成、相區內分子運動性及相區含量表征。隨著對相結構研究的深入開展，普遍認為聚烯烴的相結構至少為三相結構，即晶區、無定形區和界面區，界面區指的是晶區與無定形區之間的過渡區域[2-13］。NMR技術是信息量最豐富的聚集態結構表征技術之一。當溫度高于聚烯烴無定形區的玻璃化轉變溫度時，聚烯烴中氫原子核的橫向弛豫時間T2譜（簡稱T2譜）一般可分解為三部分，分別表征晶區、界面區、無定形區[14］。不同的相區有著各自特征性的T2，有幾個T2就有幾個相區。T2的
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 300 MW 循環流化床鍋爐物料濃度和傳熱特性試驗測試分析
分界線，下部的密相區傳熱系數介于300～500 W/（m2·K）之間，上部區域的壁面傳熱系數介于150～250 W/（m2·K）之間[16-18]。本文主要研究了300 MW 循環流化床鍋爐密相區壓降情況，由此得到密相區的顆粒濃度改變結果以及空隙率數據。1 試驗1.1 鍋爐結構及運行參數本試驗選擇一臺亞臨界再熱分叉腿型循環流化床鍋爐作為研究對象，其容量為1 060 t/h，在滿負荷狀態下可以達到300 MW，同時在鍋爐外部區域配備了4 臺高溫絕熱旋風分離器
工業爐 2020年1期2020-02-20
- 固態相變課程圖解講授法的研究
即在固相線下方的相區部分為固相區，合金狀態處于固相區的即為固態。如果固相區部分的線條越多、劃分的次一級相區越多，固態相變發生的可能也越多；反之，如果固相線下方只有溶解度曲線，而且曲線的斜率變化很小(溶解度變化很小)，則發生固態相變的可能也越小[1-3]。上述內容不加圖解、只用文字描述，顯得枯燥無味、不易被學生理解，更不利于學生自學或閱讀。利用合金相圖等研究金屬材料的重要教學工具，采用圖解講授法，解釋上述內容有利于學生的理解和掌握。合金相圖能夠給出不同成分的
中國現代教育裝備 2019年11期2019-06-20
- 五陽熱電廠4×75t/h CFB鍋爐爐型分析及其改造
但近幾年，鍋爐密相區溫度升高，爐出口溫度降低，爐膛差壓降低，鍋爐出力下降，針對這一現象五陽熱電廠詢問了許多廠家，也做了一些改造措施，但改造效果都不明顯。加大一次風量，降低二次風量，改變原有一二次風量配比[1]，運行發現相同的總風量，鍋爐出力有所提高，但鍋爐高溫富氧導致鍋爐煙氣NOx直線上升，煙氣SNCR脫硝費用較高。2 鍋爐出力下降分析2.1 爐型介紹潞安集團五陽熱電廠的4×75t/h CFB 鍋爐（型號：YG-75/5.29-M5）由山東濟南鍋爐廠生產，
同煤科技 2019年1期2019-05-16
- SolidWorks軟件繪制五元水鹽體系相圖立體圖
am2.6 繪制相區立體圖(以氯化鈉相區為例)以3D草圖為基礎，選擇需繪制的立體相區線條：選擇3D草圖→進入編輯草圖狀態→選擇氯化鈉相區線條→退出3D草圖編輯狀態。如圖9所示。圖9 3D草圖Fig.9 3D sketch以氯化鈉相區3D草圖為基礎繪制實體線條圖，如圖10所示。選擇3D草圖→選擇相鄰兩線→建立參考幾何面→在建立的基準面上分別繪制線條(一線條一草圖)→依次繪制全部線條實體。建立立方體，如圖11所示。上視基準面→繪制草圖→拉升凸臺→運用放樣、拉升
鹽科學與化工 2019年2期2019-02-27
- 非共沸混合工質 R134a/R245fa 溫度滑移研究
運行效率。1 兩相區傳熱溫差變化規律混合工質在單相區中比熱隨溫度線性變化，所以只需討論產生傳熱溫差最小與最大的現象概率較大的換熱器兩相區。以混合工質在換熱器中的相變換熱過程為研究對象，并作出如下假設：1）換熱器中，制冷劑與換熱流體換熱過程為逆流換熱。2）在此研究中，由于換熱流體（水）的溫度變化較小，忽略換熱流體的物性參數變化。3）忽略換熱器中換熱沿程的阻力損失，換熱器中壓力保持不變。4）忽略換熱器中的換熱損失。對于非共沸制冷劑的相變過程，考慮任意微元段dx
建筑熱能通風空調 2018年9期2018-10-30
- 兩相區退火對復合添加Al- V- Ti的TRIP鋼組織與力學性能的影響
處理過程主要有兩相區退火和貝氏體等溫兩個階段。目前關于合適的兩相區退火溫度研究通常有以下幾種觀點：Emadoddin等[3]認為在退火溫度為(Ac1+Ac3)/2+20 ℃時能達到最高殘留奧氏體量與最佳力學性能；Zhu等[4]認為在保持兩相區退火組織為67%奧氏體(A)+33%鐵素體(F)(體積分數，下同)時可獲得最佳力學性能；Kim等[5]認為兩相區退火溫度應確保鋼中50%奧氏體+50%鐵素體的組織配比。本研究擬采用熱力學計算方法確定合適的兩相區退火參數
上海金屬 2018年5期2018-10-11
- 爐膛結構參數對CFB鍋爐顆粒相濃度分布的影響研究
五陽熱電廠鍋爐密相區結構，使鍋爐密相區流化速度增加，密相區燃燒份額下降，稀相區燃燒份額增加，爐出口溫度增加(爐出口速度大約900℃)，鍋爐出力大約為70 t/h。1 爐型介紹圖1 五陽熱電廠鍋爐結構圖潞安集團五陽熱電廠的4臺75 t/h CFB鍋爐(型號：YG-75/5.29-M5)由山東濟南鍋爐廠生產，鍋爐本體高22512 mm，爐深5290 mm，寬3170 mm，其結構如圖1。鍋爐采用雙高溫旋風分離，爐膛內部分布膜式水冷壁，尾部煙道設計有高溫過熱器、
現代機械 2018年4期2018-09-19
- 兩相區淬火對7Ni鋼微觀組織和力學性能的影響
QT)、淬火+兩相區淬火+回火(QLT)和直接淬火+兩相區淬火+回火(DQLT)，其中QLT工藝處理后獲得的綜合力學性能最佳[5-6]。Ando等對9Ni鋼化學成分和生產工藝的研究發現，含有較低Si,Cr含量的7%Ni鋼，通過控軋控冷(TMCP)工藝配合QLT工藝，可以使7Ni鋼獲得與傳統9Ni鋼相當的力學性能水平[7]。由此，7Ni鋼成為9Ni鋼走向低成本的產物而進入市場，并受到國內外學者的廣泛關注。研究表明，7Ni鋼良好的強塑性匹配和低溫韌性來源于逆轉
材料工程 2018年8期2018-08-20
- α2+B2相區等溫鍛造及熱處理對Ti-22Al-25Nb合金組織和性能的影響
探討了α2+B2相區等溫鍛造和熱處理對名義成分為Ti-22Al-25Nb的Ti2AlNb基合金顯微組織和力學性能的影響，以期獲得具有優良組織狀態的Ti-22Al-25Nb合金，其室、高溫綜合性能能夠滿足工程化應用的要求。1 實 驗實驗原料為鋼鐵研究總院提供的φ150 mm Ti-22Al-25Nb合金鍛棒，其化學成分見表1。表1 Ti-22Al-25Nb合金的化學成分(x/%)將原料棒材在α2+B2相區(1 040 ℃)進行等溫鍛造。為了研究該合金等溫鍛造
鈦工業進展 2018年1期2018-05-03
- 二維情況下兩組分帶電囊泡形變耦合相分離的理論模擬研究?
衡態效應會影響微相區的形成;Suni-Kumar等[14]采用動態三角網格劃分的蒙特卡羅方法研究了兩組分囊泡相分離的形變動力學,他將出芽的過程分為膜內區域的形成和生長、形成許多小芽、小芽融合再長大三個階段,并給出了后期凸芽生長動力學隨時間的標度關系;之前,我們采用球冠模型與耗散動力學方法系統研究了兩組分囊泡的相分離和出芽的過程,發現組分的自發曲率及相區界的界面能會影響出芽的數目以及出芽的方式,增加其中一個組分的自發曲率會增加出芽的數目,并給出了一個相對完整
物理學報 2018年3期2018-03-26
- Co-Mo-Cr-Si四元系1 000 ℃相關系的實驗研究
富鈷角存在3個三相區，富鈷相均和CoMoSi相平衡；在Co-Mo-Cr-Si四元系70%Co的等溫截面中存在一個成分范圍很寬的(Co)+Co3Mo2Si兩相區，還有一個(Co)+ Co3Mo+Co7Mo6+Co3Mo2Si四相區。和800 ℃等溫截面相比，(Co)+Co3Mo2Si兩相區明顯增大。Cr在(Co)、αCo2Si、Co3Mo、Co7Mo6和Co3Mo2Si中的最大溶解度(摩爾分數)分別為25.5%，3.8%，1.5%、9.9%和16.7%，Si
粉末冶金材料科學與工程 2017年4期2017-09-06
- 二組分溫度組成相圖單雙相區的經驗規則
溫度組成相圖單雙相區的經驗規則呂申壯（樂山師范學院 化學學院，四川 樂山 614000）本文對二組分溫度-組成相圖的單雙相區提出了簡單的經驗規則，該規則簡單易懂，根據該判據，可以從相圖的特點判斷哪些是單相區，哪些是兩相區。相圖；單相區；兩相區研究多相系統的狀態如何隨溫度、壓力和濃度等變量的改變而發生變化，并用圖形來表示系統狀態的變化，這種圖叫相圖，相圖的研究有著十分重要的實際意義，在物質的分離和提純中，如溶解、蒸餾、結晶、萃取、凝結等過程都要用到相圖。由于
化工管理 2017年12期2017-05-12
- 閉式循環水下動力系統殼體冷凝器設計
殼體冷凝器分3個相區來考慮: 過熱區、兩相區、過冷區。相變流動示意圖見圖2。1.2.1 換熱量各段換熱量可由下式計算得出[7]。1.2.2 換熱溫差過熱段和過冷段換熱溫差按照平均對數溫差計算[4]飽和段溫差按下式計算1.2.3 各相區蒸汽側對流換熱系數1) 過熱區根據管內湍流強迫對流換熱試驗關聯式[7]可得過熱區努賽爾數進而可得過熱區蒸汽側對流換熱系數(5)2) 兩相區在兩相區采用Akers和Rosson的關聯式[8]:進而可得兩相區蒸汽側對流換熱系數(8
水下無人系統學報 2017年1期2017-03-11
- TC4鈦合金攪拌摩擦焊微觀組織演變機制及影響
，最終形成基于β相區的α+β雙態組織，攪拌頭行走過后冷卻析出的層片狀α相沿β相區界面及內部分布，α相及β相晶粒細化明顯，α/β層片間距的縮小可增強α+β復相強化效應，提高攪拌區硬度。攪拌頭轉速的提高增加了β相區的長大傾向，行進速度的提高降低了α相比例，并可生成針狀馬氏體。鈦合金；攪拌摩擦焊；α+β雙態組織；顯微硬度0 前言鈦合金在比強度、抗疲勞性能、耐蝕性、生物相容性等方面均具有顯著優點，在航空、航天、艦艇、化工等制造領域獲得了廣泛應用。TC4作為工業應用
電焊機 2016年1期2016-11-23
- 兩相區熱處理對工程結構用高強鋼低周疲勞性能的影響
01900)?兩相區熱處理對工程結構用高強鋼低周疲勞性能的影響呂衛東(寶山鋼鐵股份有限公司，上海201900)為提高工程結構用高強鋼的低周疲勞性能，通過光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀、疲勞試驗等方法，研究了兩相區熱處理工藝條件下工程結構用鋼的顯微組織演變及低周疲勞斷裂行為.結果表明：兩相區熱處理組織由細小且形狀不規則的回火態馬氏體與條帶狀鐵素體組成，馬氏體體積分數約為61.7%，殘余奧氏體體積分數為2%～5%。試樣具有優良的綜合性能，與傳統調質工
材料與冶金學報 2016年2期2016-09-01
- 75T CFB鍋爐密相區改造對鍋爐出力的分析
T CFB鍋爐密相區改造對鍋爐出力的分析山西中北大學王軍通過改造循環流化床鍋爐下部，可以提高循環流化床密相區的流化速度，降低鍋爐一次風率和密相區的燃燒份額，提高了鍋爐出力。改造前后，我們對鍋爐出力、爐出口溫度做了比較，得出了相應的結論，同時，對循環流化床鍋爐二次風口做了改進，有效降低了循環流化床鍋爐的飛灰含碳量。密相區；鍋爐出力；飛灰含碳量；NOX排放量；二次風噴口1鍋爐概況潞安集團五陽電廠擁有4臺型號為YG-75/5.29-M5的循環流化床鍋爐，由濟南鍋
河北農機 2016年1期2016-08-16
- 分相的多股流LNG繞管式換熱器動態模型
界和超臨界的所有相區；③多股流體并行換熱；④單個換熱器內冷熱流體并發相變，同時存在蒸發和冷凝?；诩倕档亩喙闪鲹Q熱器動態模型［7－10］不能反映繞管式換熱器中的相變特征；基于分布參數的多股流動態模型［11－12］涉及大量微元的計算，計算耗時長［13］。因此，本研究采用具有良好精度和計算速度的移動邊界模型［14］來預測繞管式換熱器的動態特性?，F有的移動邊界模型可以對繞管式換熱器前兩項特征中的多組分工質、多相區模式進行計算，具體見表1；而對于后兩項特征中多
化工學報 2015年2期2015-06-15
- Ti-55531合金退火處理工藝研究
191)研究了兩相區、單相區退火和雙重退火對Ti-55531合金組織和性能的影響。兩相區退火后合金的組織為由條狀α相、等軸狀α相和β轉變組織組成的雙態組織，隨著第一階段退火溫度的升高，等軸狀α相比例呈降低的趨勢；單相區退火后合金為帶有粗大β晶粒的魏氏組織，隨著退火溫度的升高，β晶粒長大；雙重退火后合金組織中含有較大比例的針狀α相。兩相區退火可獲得較高的延伸率、斷面收縮率，但抗拉強度較低；單相區退火可獲得較好的強塑性匹配；單相區雙重退火后合金具有最高的抗拉強
鈦工業進展 2015年2期2015-03-17
- 兩相區軋制對低合金鋼組織性能的影響
股份有限公司)兩相區軋制對低合金鋼組織性能的影響溫 斌 李 娜 陳尹澤 于愛民(安陽鋼鐵股份有限公司)采用再結晶區軋制+未再結晶區軋制+兩相區軋制三階段控制軋制工藝的方法，研究在(α+γ)兩相區范圍內，兩相區不同變形率對Q345C低合金高強度鋼組織性能的影響規律。同時比較了三階段控制軋制工藝與常規TMCP控軋控冷工藝軋后鋼板的性能，分析了兩相區軋制工藝對鋼板組織性能的影響。低合金高強鋼 兩相區軋制 顯微組織 力學性能0 前言控制軋制根據奧氏體發生塑性變形的
河南冶金 2015年6期2015-03-10
- 兩相區回火溫度對Mn-Mo系微合金鋼亞穩奧氏體形成及力學性能的影響
00081)?兩相區回火溫度對Mn-Mo系微合金鋼亞穩奧氏體形成及力學性能的影響江 陸，孫新軍，李昭東，雍岐龍，王長軍(鋼鐵研究總院 工程用鋼研究所，北京 100081)利用X射線衍射(XRD)、熱膨脹儀、電子背散射衍射(EBSD)研究了兩相區回火溫度對一種Mn-Mo系微合金鋼亞穩奧氏體形成及力學性能的影響。結果表明：當兩相區回火溫度低于650℃時，實驗鋼的亞穩奧氏體具有較好的穩定性，其室溫下的體積分數隨著兩相區回火溫度的升高逐漸增大；當兩相區回火溫度高于
材料工程 2015年5期2015-03-07
- 熱處理對TC18鈦合金大塊富α相區的影響
8鈦合金大塊富α相區的影響侯智敏1，2，趙永慶1，2，張鵬省2，毛小南2，尹雁飛2，李思蘭2(1.西北工業大學，陜西 西安 710072)(2.西北有色金屬研究院，陜西 西安 710016)對含亮斑缺陷的TC18鈦合金棒材試樣通過EDS能譜及光學顯微鏡分析缺陷的相組成、尺寸及組織形貌，并利用顯微硬度儀進一步分析熱處理對缺陷區及正常區顯微硬度的影響。EDS能譜及金相分析表明，亮斑為α相富集區，并有一定寬度的過渡區。經1 150℃×2 h/WQ均勻化熱處理后，
鈦工業進展 2014年3期2014-05-12
- 氣-固循環流化床底部密相區研究進展
循環流化床底部密相區研究進展劉寶勇1，魏緒玲2，張 斌1，王良成1，楊 西1（1.蘭州交通大學化學與生物工程學院，甘肅 蘭州 730070；2.中國石油石油化工研究院蘭州化工研究中心，甘肅 蘭州 730060）循環流態化技術在過程工業中廣泛應用。循環流化床底部密相區對整個流化床的流體動力學特性、傳熱、化學反應及污染物脫除意義重大。本文總結了底部密相區固含率軸向分布和徑向分布，概述了底部密相區顆粒速度的徑向分布，并詳細介紹了底部密相區的流動形態，包括鼓泡流態
化工技術與開發 2014年3期2014-05-10
- 多方向車站分相區應答器報文的運用
務處多方向車站分相區應答器報文的運用羅云飛 上海鐵路局電務處客運專線大規模投入運營后，樞紐車站會有多個發車口的情況存在，通過修改地面應答器報文，消除在接近區段和一個發車口的離去區段均有分相區的情況下，部分型號動車組ATP存在假的過分相問題，這對降低假分相對動車組運行的干擾具有十分重要的意義。應答器報文；分相區 ；動車組運行1 自動過分相概述1.1 分相區的概念分相區（英文名稱：NeutralZone或 DeadZone）是電氣化鐵路的無電區間，是將不同變電
上海鐵道增刊 2014年3期2014-04-27
- 淺析調整流化床鍋爐一次風和二次風風量的重要性
布風板進入爐膛密相區，與二次風分段進入爐膛是為了在密相區內造成缺氧燃燒形成還原性氣氛，降低熱力型NOx的生成量，可控制燃料型NOx的生成量，同時決定著密相區的燃燒份額。正常操作過程中，一次風風量不能低于運行中所需的最低流化風量。最低流化風量在冷態啟爐試驗時確定。在實際操作中，流化風量應在最低流化風量的基礎上留一定的調整余量。實際操作中發現，一次風的調整主要與煤的顆粒度及分布、床層溫度、料層壓差與風室靜壓、爐膛壓差等因素有關。1.1 煤的顆粒度在實際操作中發
氮肥與合成氣 2014年9期2014-03-23
- DSG太陽能槽式集熱器的熱性能研究
SG集熱管中不同相區流體的對流傳熱能力進行分析的基礎上建立了穩態傳熱模型，采用數值計算的方法分別對各相區的金屬吸收管周向溫度分布特點進行研究并建立了熱損模型，得到了不同相區的熱損受可控因素流體溫度、質量流量以及工作壓力影響的規律，為DSG系統的設計和控制提供理論依據.1 傳熱模型1.1 熱平衡方程為研究不同相區吸收管溫度沿周向的分布，分別選取各相區垂直于吸收管軸向的截面作為研究對象，建立了二維穩態傳熱模型，其熱平衡方程為：對式（1）可以采用文獻［5］中的有
動力工程學報 2013年3期2013-08-16
- 一種Nb－Ti－V鋼在奧氏體相區中的應變感生析出特性
探針研究了奧氏體相區中的變形過程是如何影響一種Nb(0.041重量%)、Ti(0.11重量%)、V(0.018重量%)微合金化鋼的應變感生析出特性。在1250℃固溶退火后，幾乎所有的Nb和V都已進入固溶體。Ti并未進入固溶體，而是以TiN析出物的形態穩定地存在著。在冷卻到變形溫度的過程中，這些TiN析出物成了Nb和V的形核點，形成了富含TiN的心部和富含V的外殼的析出物，Nb均勻地分布在整個析出物中。在變形后，產生了應變感生析出物，這些應變感生析出物主要由
四川冶金 2013年5期2013-08-15
- 鍋爐熱效率測試的影響因素探析
1 提高燃料在密相區的燃燒份額在密集的區域，在額定條件下的燃料的燃燒鍋爐的煤量的比例來計算在密相區占燃料燃燒產生的份額。在其中密相區物料濃度大，熱存儲容量大，耐高溫和易于控制。在爐中燃燒的燃料的流化床，反應強烈，大部分燃料中的停留時間長，燃燒效率高。因此，提高燃燒份額密集的地區，不僅減輕了負擔稀相區燃燒，還提供一個足夠大的熱量帶，使稀相區建立的高溫煙氣循環灰。加速粉煤灰(含有循環灰分)燃燒，使鍋爐的燃燒效率得到了很大程度上的提高。根據爐內燃燒份額的密集區而
河南科技 2013年11期2013-08-12
- 大型循環流化床鍋爐床溫動態模型的研究
流化床鍋爐分為稀相區、密相區、旋風分離器和外置床4部分，針對各部分分別建立氧氣體積分數平衡方程、動態床料量平衡方程、動態殘碳量平衡方程和動態能量平衡方程，給出了輸入變量為給煤量、一次風風量、二次風風量和排渣量的動態模型.1 模型的建立超臨界循環流化床鍋爐通常由爐膛、旋風分離器、返料倉和外置床4部分組成，如圖1所示.其中，燃燒過程主要集中在爐膛內，然而由旋風分離器進、出口煙氣溫度的分析可知，旋風分離器中也存在一定的燃燒份額［6］.外置床是一個外置換熱器，起調
動力工程學報 2013年2期2013-07-10
- 亞穩定β鈦合金中等溫斜方馬氏體α″相的形成
，一種是合金在β相區固溶然后快速冷卻到室溫的過程中形成斜方馬氏體α″相，另一種是合金亞穩定β相在室溫下的變形過程中形成斜方馬氏體α″相。斜方馬氏體α″相的形成可以在合金相變開始時清楚的分辨出來，如果相變發生在較高的固溶溫度下，可以觀察到斜方馬氏體α″相向密排六方結構的α相轉變。采用Time-Resolved HEXRD(時間分辨高能X射線衍射儀)可以準確地表征合金的相變過程、晶相數量、晶格參數以及基本性質等。法國E.Aeby-Gautier等人主要應用Ti
鈦工業進展 2013年1期2013-02-14
- 地面自動過分相系統列車位置檢測及智能復原技術
車受電弓經過電分相區時，會產生瞬間高電壓，拉弧燒損接觸網設備和受電弓。為了解決電氣化區段電力機車安全越過電分相問題，目前一般在分界點處設一段無電過渡區，通常稱為分相區，讓電力機車斷電后滑過分相區，然后再接通新相區接觸網供電。1 電力機車過分相區的傳統方法目前在我國電力機車過分相區的傳統方法主要有：司機人工確認斷電法、地面設備通知司機人工斷電法以及車載設備自動斷電法。1.1 司機人工確認斷電法本辦法為最原始斷電法，在地面自動通知設備或車載自動過分相設備故障時
鐵路通信信號工程技術 2012年1期2012-07-13
- Fe-Cr-Ni系相圖計算
形成一個封閉的γ相區。當Cr含量超過12wt.%即形成(α、δFe)固溶體，在固相區間為一大范圍穩定;當溫度低于830℃時，成分為45wt.%Cr時會發生轉變，由(α、δFe)?σ。當Cr含量超過14.3%時，處于γ單相區，無γ?α的相變。當Cr含量超過20%時，如在500～800℃，可出現σ相，使鋼變脆，耐蝕性下降。在Fe-Cr相圖中，γ相區接近于環弧狀，與Fe-C相圖的γ相區相比，其溫度范圍要小一些，而成分范圍更大一些。在該相圖中存在著σ相區，這種相為
沈陽理工大學學報 2011年6期2011-09-04
- 不同熱處理工藝對工業 TC4合金板材組織和性能的影響
016)研究了兩相區普通熱處理和β相區固溶 +兩相區固溶雙重熱處理對工業 TC4合金板材組織和性能的影響。結果表明:兩相區普通退火處理(分別在 700,750,800℃保溫1 h,空冷)可以得到較好的綜合性能,隨溫度升高,晶粒略有長大,強度、塑性逐漸降低;β相區固溶 +兩相區固溶雙重熱處理 (1 050℃×30m in,AC+720℃×2 h, AC)得到網籃組織,強度、塑性明顯降低。TC4板材;顯微組織;力學性能1 前 言TC4合金性能成熟穩定,是目前應
鈦工業進展 2010年6期2010-09-27