接觸區
- 基于設計生產閉環控制的乘用車驅動橋NVH優化方法
過研齒工藝改善接觸區形態,優化傳遞誤差,一定程度提高總成噪聲表現;另一方面,研齒工藝也會少許改變齒面形貌,通過閉環控制手段,將研齒工藝形成的實際齒貌進行仿真分析,獲取基于實際齒貌的齒輪副傳遞誤差特性、驅動橋NVH特性,從而實現螺旋錐齒輪的設計生產閉環控制,這對于乘用車驅動橋NVH性能開發是非常有意義的。以某乘用車驅動橋產品為例,本文通過零部件產品設計、系統仿真分析、生產工藝優化及閉環控制等手段,實現總成NVH優化,取得了良好效果,經過試驗驗證,證明了本方法
傳動技術 2023年4期2023-12-22
- 內燃機排氣凸輪-滾輪副異常工況下熱彈流潤滑分析*
360°范圍內接觸區潤滑狀態穩定 (即平穩期)，處于凸輪半徑的平滑區，而中間52°～202°階段潤滑參數變化劇烈(即波動期)，對應配氣機構氣門排氣開啟和凸輪升程的改變，故潤滑參數的改變與實際工況條件(凸輪升程)的改變規律相對應；在凸輪轉角62°時，摩擦副會呈現出整個周期內膜厚最低和壓力最高的潤滑狀態，由于此時正處于氣門排氣開啟時刻，接觸載荷突變至約7 000 N。與此同時，在波動期內中心膜厚和最小膜厚、中心壓力和最大壓力的波動幅度均較大，最大波幅可達到0.
潤滑與密封 2023年9期2023-10-07
- 考慮修形的雙列圓錐滾子軸承熱特性研究*
改善滾子與滾道接觸區的溫度分布,避免出現局部高溫情況,進而影響軸承壽命。多年來,修形對重型卡車車橋用雙列圓錐滾子軸承的影響得到了許多學者的關注。ANDREASON S等人[1]基于向量法,分析了圓錐滾子軸承各元件的受力及位移。GUPTA P K等人[2,3]構建了圓錐滾子軸承的動力學分析軟件ADORE,采用該建模方法對潤滑條件下的軸承特性進行了分析,分析結果對于研究軸承的動力學特性具有重要意義。鄧四二等人[4]1899-1902構建了基于經典Hertz線接
機電工程 2023年9期2023-09-22
- 定量定時供油方式下潤滑劑分布及潤滑狀態試驗觀察
部后，將會對近接觸區油池形態、入口供油狀態以及滾道潤滑劑分布產生影響.但目前針對定時定量潤滑的內在機制研究仍不充分，也不能明確潤滑狀態與供油參數之間的關系.本文作者在前期研究中，已對單次定量供油條件的油池形態和乏油潤滑狀態進行了研究[11]，觀察到單次供給量較低時易產生乏油，而全膜潤滑條件下的潤滑劑量又較大.因此，本文中嘗試采用高精度注射泵多次微小量定時定量供油方式，觀察該供油方式對潤滑狀態的增強效果，重點觀察供油參數和方式對近接觸區油池形態、入口區供油狀
摩擦學學報 2023年5期2023-06-05
- 偏心凸輪副時變乏油潤滑數值分析*
析了供油膜厚與接觸區油膜厚度的關系。1998年，WIJNANT[10]和CHEVALIER等[11]開發了新的乏油彈流潤滑的模型，并對點接觸彈流潤滑中薄膜厚度的影響進行了數值研究。YIN等[12]以供油膜厚為輸入參數，研究供油油膜厚度對彈流潤滑的影響。LIU等[13]的研究表明，與充分供油對比，乏油條件下載荷、轉速等工況參數對接觸區潤滑狀態的影響更大。因此，有必要針對乏油條件下偏心凸輪副的潤滑狀態展開研究?；谄耐馆?挺桿副，本文作者建立了時變乏油潤滑模
潤滑與密封 2023年4期2023-04-26
- 基于視覺與邊界元法的復雜曲面砂帶磨削接觸狀態快速獲取
困難，進而導致接觸區受力大的部位可能出現高溫損傷。另一方面，磨削去除量受局部接觸狀態的影響，然而目前缺少快速獲取局部接觸狀態的方法。砂帶磨削中磨具與工件間的接觸一般認為是彈性接觸方式[6–8]，解決彈性接觸的方法可分為解析法、數值法與數據驅動的方法。解析法是將接觸問題歸納為Hertz接觸[9]問題或Signorini[10]、Lurie等[11]接觸問題。在砂帶的拋光加工中，砂帶與工件表面之間具有小的接觸壓力與摩擦力，有學者將其看作是Hertz接觸問題并求
航空制造技術 2023年5期2023-03-16
- 限量供油對速度交叉工況下潤滑特性的試驗研究
得到了潤滑劑在接觸區周圍的繞流及潤滑劑側帶回填模型.Chiu[11]使用油膜補充模型計算了乏油時潤滑劑回填速率，得到了與試驗相似的結果.Ebner等[12]通過FZG雙盤試驗臺對不同數量的初始油量和其表面結構進行測量，指出少量的初始潤滑劑量即可滿足高載條件下的彈流潤滑.江楠等[13]對接觸區潤滑劑回填現象進行觀測，指出接觸區兩界面潤滑劑回填時間的差異將導致乏油寬度隨著滑滾比增加而增加.隨著對乏油機理研究的深入，諸多學者的工作逐漸著眼于在限量供油工況下通過增
摩擦學學報 2023年2期2023-03-13
- 基于邊界積分方程求解二維移動滾動接觸問題
的是匹配網格(接觸區兩接觸面節點一一對應)，相對運動(移動/滾動)后，節點將不再一一對應，變為非匹配網格。非匹配網格中不能保證全局平衡，可能會出現壓力波動問題[8]，影響接觸應力計算精度。減少壓力波動的直接方法是將非匹配網格變成匹配網格。在邊界元法接觸分析中，文獻[9]采用了可動節點法，可保證移動或滾動后節點一一對應。不過，由于相對位置的變化，積分單元中出現相距很近的兩節點將難以避免，在邊界積分中將引入奇異積分難題。在有限元法接觸分析中，文獻[10-12]
科學技術與工程 2023年2期2023-02-25
- 加壓溶氣氣浮氣含率分布與氣泡聚并規律研究
發生在氣浮器的接觸區，因此接觸區的氣泡分布和氣含率大小對氣浮的效果有著重要的影響。中外學者對溶氣氣浮的氣泡產生分布情況開展了大量研究。郝夢雨等[7]對平流式氣浮器進行二維簡化，研究了不同進水位置下氣相分布，但二維流動與實際差別較大，未分析釋放頭氣液比對氣泡的影響。白世興[8]通過正交試驗法優化溶氣氣浮回流比、溶氣量和絮凝劑濃度參數，有效提高溶氣氣浮的處理效果。時玉龍等[9]研究了微氣泡產生過程的機理，在理論上分析了微氣泡產生的過程。張義科等[10]通過實驗
科學技術與工程 2022年32期2022-12-19
- 基于解析法和有限元法融合的準雙曲面齒輪接觸分析研究
解析法求解齒面接觸區，因涉及到主方向、主曲率等復雜曲率計算，推導過程十分繁瑣且計算量大，甚至有時出現齒面接觸橢圓求解異常的情況。因此，本文作者提出一種基于解析法和有限元法融合的齒面接觸分析方法，即利用解析法計算齒面傳動誤差，通過有限元軟件分析加載接觸，得到齒面接觸區，通過與專業軟件進行對比，驗證該方法的可行性。1 HFT數學模型的建立根據砂輪結構建立刀盤坐標系[9]，如圖1所示。其中，坐標系St(Xt,Yt,Zt)與刀盤固連；Gg和Gp是內外刀刀刃上的一點
機床與液壓 2022年20期2022-11-23
- 球盤點接觸區外潤滑油分布的試驗研究
供油量不足時，接觸區內會發生乏油，導致膜厚下降.Wedeven等[1]和Chiu[2]利用光干涉法[3-8]對乏油潤滑進行了試驗研究并提出乏油程度與入口彎液面的位置有關. Cann等[9]提出的用以描述乏油程度的歸一化參數與入口區的油層厚度相關. Liang等[10]采用光干涉法對高速下接觸區膜厚的觀測發現離心作用會導致潤滑油池和膜厚分布不對稱. 錢善華等[11]和王茜等[12-13]分別用熒光法對點接觸和面接觸的接觸區周圍潤滑油分布進行了觀察，并指出離心
摩擦學學報 2022年5期2022-10-11
- M形去除函數在高效氣囊拋光中的應用研究
NSYS對氣囊接觸區應力進行仿真分析，使用動態接觸區輪廓提取裝置提取不同參數的接觸區輪廓，并對氣囊拋光動靜態的去除函數進行仿真[9～11]。宋劍鋒確定了氣囊拋光最佳工藝參數的選取范圍，并建立關鍵工藝參數與去除效率的關系，通過正交實驗對關鍵工藝參數進行綜合優化并對曲面光學零件進行拋光實驗，最終的粗糙度可達Ra 3.02nm[12]。金明生在優化參數后提出了一種脈動氣囊拋光方法，借鑒超聲高頻振動光整加工的原理，利用脈寬調制技術實現對氣囊內部充氣壓力的脈動控制[
制造業自動化 2022年8期2022-09-04
- 氣浮過程中氣泡的聚并和破碎行為研究
凈水裝置，包括接觸區與分離區，其中接觸區是氣浮池中溶氣水（即從飽和裝置中流出的加壓溶氣水）與待處理污水開始相互接觸的場所[1-2]。平流式氣浮池凈水系統示意圖如圖 1 所示，溶氣水中被加壓溶解的空氣在接觸區當中迅速釋放出直徑約為10～100 μm 的微小氣泡，然后這些氣泡迅速與污水中的顆粒物進行相互作用，最后氣泡攜帶顆粒物在分離區中實現分離[3-4]，達到降低污水中BOD、COD、SS 含量的目的。由于回流比、溶氣壓力、接觸區中氣泡的尺寸、濃度等參數對氣浮
遼寧化工 2022年8期2022-08-27
- 基于熒光法的滾動軸承內部潤滑油層分布研究
命的重要因素，接觸區膜厚是衡量潤滑狀態的關鍵參數，其變化規律被廣泛研究. 根據入口區潤滑油的供給量，可將潤滑狀態分為充分潤滑和乏油潤滑[1]. 上世紀70年代，Hamrock和Dowson[2]基于點接觸等溫彈流潤滑的計算結果，提出了充分供油下的膜厚變化公式(Hamrock-Dowson膜厚公式)，公式表明膜厚隨速度的升高而逐漸增加，隨后的試驗研究發現乏油潤滑下膜厚與速度的關系正好相反[3]，Chiu[4]認為接觸區周圍油層厚度對乏油程度有重要影響. Ca
摩擦學學報 2022年2期2022-07-08
- 遺傳算法下弧齒錐齒輪齒面接觸特性優化
觸跡線的角度、接觸區的大小及傳動誤差，可通過調整機床初始加工參數進行修正[1]。Argyris等[2]采用集成的計算機優化方法，對弧齒錐齒輪輪齒間的應力進行分析。Artoni等[3-4]提出一種自動程序來優化加載情況下的齒面接觸區域，該程序能夠識別接觸區圖案的形狀并對其進行優化。嚴宏志等[5]定義出最佳齒面修形量，以最小化LTE和降低接觸壓力，同時將加載的接觸區約束在齒面規定的區域內，可避免任何邊緣或角接觸。Samani等[6]提出了生成最佳弧齒錐齒輪齒面
機械科學與技術 2022年3期2022-04-19
- 考慮粗糙度的新型三叉式萬向聯軸器潤滑分析?
曲率半徑；a為接觸區半徑長度，mm。量綱一化X和Y如式（10）所示。粘度量綱一化h*如式（11）所示。密度量綱一化r*如式（12）所示。其中：ρ0為初始潤滑油密度，kg/m3。載荷量綱一化W如式（13）所示：3.3 差分方程Reynolds方程離散形式為簡諧粗糙度膜厚方程［15］離散形式為其中：為彈性變形的剛度系數。載荷方程離散形式為3.4 初始條件潤滑油應用P100型號，參數如表1所示［16］。表1 P100潤滑油參數利用多重網格法進行計算，節點數N=6
計算機與數字工程 2022年12期2022-03-18
- 螺旋錐齒輪三維齒面接觸分析研究 *
中通常是以齒面接觸區作為評價齒面嚙合質量的關鍵手段，而影響齒面接觸區的主要是與齒輪的修形量以及所對應加工調整參數有很大的關系，而作為加工前的接觸質量預報，通常是根據基于加工調整參數的齒面接觸分析實現。20世紀60年代早期，提出采用齒面接觸分析(TCA)技術對弧齒錐齒輪及準雙曲面齒輪副的接觸特性及運行質量進行理論分析。最初采用TCA技術作為齒面接觸分析技術的是Litvin F L等[1]以及Baxter M L[2]。美國格里森公司(Gleason Work
制造技術與機床 2021年10期2021-10-14
- 脂介質條件下輪軌摩擦因數數值模擬分析
潤滑脂纖維團在接觸區分布的影響。既有文獻中關于摩擦控制條件下摩擦因數的影響機理研究較少，且缺少對摩擦因數改善效果的定量研究。本文在調研國內外鐵路摩擦控制及摩擦學相關研究的基礎上，進行脂介質條件下的輪軌摩擦因數分析與計算。1 計算模型輪軌摩擦控制屬于彈性流體動壓潤滑問題，即在流體動壓潤滑的基礎上考慮了彈性變形，而彈性變形因素的比重與膜厚比有關。在求解時，一般將Hertz接觸壓力分布作為初始壓力分布。本文引用彈流理論基本方程，引入脂介質的流變本構模型并考慮接觸
鐵道建筑 2021年7期2021-08-08
- 高速鐵路滾子軸承中凸度滾子接觸參數分析與軸承穩健設計模型
增加，有限長線接觸區域會逐漸擴大[1-3]。當載荷比較大時，在接觸區兩端部邊界會出現很高的應力集中問題，如圖1（a）所示。為了消除這種不利的應力集中現象，滾子的母線需要采取修形設計。早先的修形母線通常采用小角度傾斜直線或圓弧曲線，等等。經過這樣修形后的滾子能夠降低接觸應力集中度，但不能完全避免應力集中，如圖1(b)所示。如果滾子母線采用圓弧曲線，可以避免滾子邊緣應力集中，如圖1(c)所示。但這時接觸中心區的接觸應力會比較高，它會減少軸承接觸疲勞壽命。經過不
黃山學院學報 2021年3期2021-07-04
- 不同潤滑狀態下游離水對點接觸油潤滑潤滑性能的影響*
油通過卷吸進入接觸區后形成彈流潤滑。雙色入射光對準接觸區并做適當調整后可形成干涉圖樣，干涉圖樣經顯微鏡放大后由Basler相機傳至計算機圖像采集系統。圖1 試驗裝置示意1.2 試驗材料及條件試驗用潤滑油為PAO40基礎油，游離水為去離子水，兩者的性能參數見表1。玻璃盤購自上海未普光電科技有限公司，采用冕牌K9玻璃制作而成，直徑為150 mm，厚度為15 mm，與鋼球接觸一側鍍有分光鉻膜，公稱厚度為20 nm，表面粗糙度小于5 nm。鋼球采用NSK公司生產的
潤滑與密封 2021年6期2021-06-30
- 非一致曲率表面下的氣壓砂輪磨粒剪脹及加工試驗研究
者將拋光過程中接觸區的拋光環境視為均勻接觸問題，并基于Preston方程來研究拋光過程中的材料去除量，忽視了曲率變化引起拋光接觸區內應力分布不均問題[11]。本文研究了軟固結磨粒群內部剪脹效應，以顆粒接觸理論建立磨粒黏結層的力學模型；結合層狀力學分析軟固結磨粒氣壓砂輪的加工力學模型，并且從細觀角度分析了在工件不同曲率半徑的接觸區內的應力分布以及磨粒的速度分布規律；對經典的Preston方程進行修正，建立材料去除方程；通過顆粒流仿真軟件EDEM模擬分析了軟固
中國機械工程 2021年10期2021-05-27
- 硬質合金刀具前刀面粘結破損形貌的自由能分析
論，建立刀－屑接觸區熵變、焓變的理論模型，并將其進行整合建立刀－屑接觸區粘結自由能理論模型。結合實驗數據，將理論模型的計算結果進行數據擬合，在不同切削參數的條件下，分析粘結自由能和刀具粘結破損之間的關系，在自由能的角度對刀具的粘結破損進行研究。2 粘結自由能模型的建立2.1 刀－屑接觸區熵理論模型熵在熱力學中是反應物質系統混亂度的一種物理量，能夠反映熱量傳遞的方向。熵與能量在空間中分布的均勻程度有關，熵越大，能量分布越均勻。在金屬切削過程中，刀具會受到較高
機械設計與制造 2021年3期2021-04-02
- 零卷吸往復運動下的彈流潤滑實驗研究*
同乏油程度下，接觸區凹陷的變化情況；通過球-盤磨損試驗機，研究反向滑動工況下45 鋼在干接觸和不同乏油程度條件下的表面損傷行為以及時間、速度和載荷對磨損的影響。易蒙等人[3]利用銷/盤摩擦磨損試驗機，研究了作為軸承保持架的PEEK 材料和GCr15金屬盤磨損表面形貌，分析了摩擦磨損機制，發現在乏油潤滑下，PEEK復合材料的摩擦磨損特性不僅與材料本身的性能有關，也與對偶面表面形貌有關，具有一定粗糙度并且表面相對規整的對偶件可以有效地減少材料的磨損。崔順等人[
潤滑與密封 2021年2期2021-02-27
- 寬厚板矯直機支承輥強度分析
矯直輥上，輥間接觸區主要應力分布見圖2 所示；由于支承輥采用簡支式結構，除應對輥間接觸區應力進行校核外，也需對兩軸頸所受剪切應力進行校核。圖2 支承輥與矯直輥接觸區主要應力分布（mm）式中：E 為鋼質彈性模量，2.1×105N/mm2；q1為支承輥與矯直輥接觸表面單位長度上的負荷，N/mm。3.1 校核輥間接觸區應力在輥間接觸區需按最大支反力R2校核最大壓應力σmax、輥體內最大切應力τ1max、最大反復切應力τ2max。3.1.1 計算最大壓應力σmax
山西冶金 2020年5期2020-11-13
- 螺傘齒輪磨齒齒形調整
主被動齒輪配合接觸區情況。關鍵詞：磨齒;反調;接觸區螺傘齒輪又稱螺旋錐齒輪，以其平穩的傳動在汽車驅動橋領域占有不可或缺的地位。傳統螺傘齒輪的加工切齒研齒工藝依靠熱處理變形來滿足齒輪設計要求以保證主被動齒輪嚙合時接觸區位置，隨著齒輪加工技術的改進，在熱處理后通過磨齒來改善齒輪齒形，使齒輪精度及一致性得到極大的提高。為了進一步提高螺傘齒輪磨齒效率，提高磨齒產品質量，實現通過45點計量單控制接觸區狀況，現對磨齒序進行追模實驗，實驗主要是針對計量單上齒形變化（壓力
內燃機與配件 2020年7期2020-09-10
- 諧波齒輪柔輪中面曲線的幾何特征擬合表達
形成一定包角的接觸區。柔輪變形量相對于齒圈壁厚屬于大變形問題范疇，且涉及接觸力學問題。在包角較大時，大多數工程結構問題中普遍采用的線性能量法顯現出局限性。力學大變形求解復雜且有限元大變形求解也需耗費大量機時。因此，本文將變形貼合過程分解為兩段分別處理，包角內按照等距線直接固定在凸輪上，其中包角為未知量，只保留包角外的變形段進行小變形研究。通過基于變形后的形狀在端點處的斜率和曲率條件，采用多項式曲線來擬合中面曲線。并基于變形后中面曲線的長度變化，獲得其在包角
光學精密工程 2020年7期2020-08-05
- 無級變速裝置的傳動系統高精度控制設計
存在的缺陷導致接觸區產生自旋現象，影響傳動系統精度，為此采用參數自調整模糊-PI控制方法，設計了模糊控制器以實現參數自調整。仿真結果證明，本文方法可實現對無級變速裝置傳動系統的高精度控制。1 無級變速裝置的傳動系統高精度控制1.1 無級變速裝置相關參數計算無級變速裝置傳動比i的方程為：(1)式中：ain，aout分別為動力輸入與輸出軸轉速；ainM，aoutM分別為內、外摩擦輪轉速；IinM，IoutM分別為內、外摩擦輪直徑；rinZ，routZ分別為內、
機械設計與制造工程 2020年2期2020-04-02
- 低噪聲客車橋優化設計及試驗研究
差會造成極壞的接觸區，導致噪聲極高；幾何、運動偏心在高速運轉時產生的振動也會形成噪聲；齒面粗糙度越大，嚙合噪聲也越高[6]。在試驗中，一對轉速為1000r/m 的齒輪僅將齒形誤差從0.017mm 降到0.005mm 時，測的噪聲降低8 dB(A)。通?？蛙囼寗訕螨X輪精度要求7 級精度，目的是在保證較低傳動噪聲的前提下盡量降低生產成本。2.4 接觸區的影響齒輪接觸區有三個要素組成：接觸區的形狀、位置和大小。接觸區的理想形狀應為橢圓形，而現生產中通常會出現橋形
汽車實用技術 2019年19期2019-10-23
- 等高齒準雙曲面齒輪切齒控制方法的優化試驗
007)齒輪副接觸區質量將直接影響齒輪嚙合接觸性能，而齒面的幾何形狀很大程度上決定了齒面接觸區質量。因此在齒輪加工中，可以通過調整齒輪加工參數，修正齒面誤差[1-2]，改變齒輪副嚙合接觸區質量，從而改善齒輪嚙合接觸性能。等高齒準雙曲面齒輪在切齒加工階段，由于刀具壽命不足以完成整批齒輪的加工，在加工至一定數量后會發生磨損，造成齒輪壓力角和螺旋角變化，產生齒形誤差，導致嚙合的接觸印痕偏離標準接觸范圍。由于等高齒錐齒輪引進我國較晚，國內對其在設計、加工理論方面的
數字制造科學 2019年3期2019-10-10
- 純滑動橢圓接觸條件下急停對彈流潤滑表面凹陷現象的影響*
應作用下封閉在接觸區內的潤滑油可以停留相當長的時間。GLOVNEA等[2-4]對啟動與制動條件下的彈流油膜變化進行了研究，他們將急停過程分為2個階段，即速度急劇減小的過程和速度為0的過程，并研究了速度、加速度、載荷、黏度等對油膜厚度的影響。2007年，宋懷文[5]對等溫牛頓流體橢圓接觸急停問題進行了動態彈流潤滑分析，發現在一定載荷作用下大部分潤滑油很快會被擠出接觸區。王鵬等人[6]采用光干涉方法實驗研究了急停沖擊對滾子副油膜變化的影響，并使用數值分析方法對
潤滑與密封 2019年8期2019-08-27
- 基于熱彈流潤滑的墨輥擠壓接觸區的油墨溫度分析
力潤滑問題，如接觸區流體壓力與流體通道厚度等。膠印機輸墨系統中，在正常工況下，一軟一硬兩墨輥相互擠壓對滾，油墨從墨輥間的墨路通道通過，軟輥在擠壓中發生彈性變形，且接觸區相對較小，該模型可近似地看成一個彈流潤滑系統，對接觸區的溫度分析需要用到熱彈流潤滑理論。學者針對大剛度接觸表面間的熱彈流潤滑進行了研究。王大偉等[3]在綜合考慮載荷、速度及潤滑劑熱效應等影響因素的基礎上，基于Ree-Eyring型非牛頓流體模型建立了滾動軸承熱彈流潤滑的數學模型，求得了壓力、
中國機械工程 2018年23期2018-12-19
- 旋回破碎機主傳動弧齒錐齒輪的設計與加工
置時，齒面嚙合接觸區都位于齒面內，不能產生邊緣接觸，避免輪齒的受載折斷。圖1 旋回破碎機結構圖1 弧齒錐齒輪副基本參數及側隙的確定以某礦山設備制造企業生產的旋回破碎機為例，其主傳動弧齒錐齒輪副的基本參數為：小輪齒數16，大輪齒數49，大端端面模數17 mm，軸交角90°，壓力角20°，中點螺旋角30°，大輪齒面寬125 mm，小輪旋向左旋，齒輪副傳遞功率220 kW，小輪輸入轉速490 r/min。工作過程中，大輪軸線繞機器中心線做偏心回轉運動，其偏心量為
機械工程師 2018年11期2018-11-11
- 考慮安裝誤差的圓柱摩擦輪接觸分析
致摩擦輪的表面接觸區受力情況的改變，可能會使摩擦輪表面因應力集中而產生接觸疲勞破壞。本文利用ANSYSWorkbench對3種安裝誤差情況進行摩擦輪有限元接觸分析。分析結果對圓柱摩擦輪傳動的設計及安裝有一定的指導意義。1 正確安裝圓柱摩擦輪的接觸分析在不考慮制造誤差等其他因素時圓柱摩擦輪傳動正確安裝狀態如圖1(a)所示。圓柱摩擦輪的主動輪和從動輪在壓緊力Q的作用下產生接觸，可利用赫茲理論進行靜態接觸分析。主動輪和從動輪的接觸情況如圖1(b)所示，接觸區寬度
機械制造與自動化 2018年5期2018-11-05
- 真空環境下高速小型陶瓷球軸承潤滑特性分析
供油條件函數對接觸區潤滑狀態的影響。雖然對高速深溝陶瓷球軸承潤滑的研究日益得到人們的重視，但是目前關于點接觸內部彈流潤滑分析計算得文獻相對較少，對軸承模型的研究多停留在比較普通的工況，如低速、大尺寸、常溫常壓下等，對仿真進行驗證的更是少之又少。因此，針對真空環境下高速陶瓷球軸承的潤滑進行深入研究，通過對各種不同黏度的航空儀表潤滑油進行仿真模擬，得到膜厚和壓力分布云圖，并通過軸承在試驗機上的運轉，對接觸區摩擦系數和磨斑深度進行測量進行試驗驗證，分析黏度參數對
機械設計與制造 2018年8期2018-08-28
- 直齒錐齒輪的數控銑齒加工研究
形的[1]，其接觸區理論上沿齒長方向全接觸，而實際上由于加工誤差、熱處理變形、裝配誤差、錐齒輪箱體剛度和箱體制造誤差，或因載荷變化引起的撓曲變形，使接觸區的位置發生變化，嚴重時會使齒輪大端、小端、齒頂、齒根接觸，從而使齒輪局部應力集中導致過早失效[2]。錐齒輪的齒形為球面漸開線，齒面形狀復雜，且加工工藝參數不唯一，生產制造與檢測都無法指定和量化，受各種因素的影響可能會使齒輪的最終型面滿足不了產品功能，且錐齒輪各項誤差之間相互影響較大，有些錐齒輪即使是在大量
新技術新工藝 2018年1期2018-02-05
- 深水鋪管張緊器橡膠材料靜摩擦行為研究
靜摩擦力，并對接觸區變形進行分析。試驗結果表明，最大靜摩擦力水平隨法向載荷增大而上升，靜摩擦因數則逐漸下降；在同一法向載荷條件下，最大靜摩擦力隨切向載荷增長率的增加而波動；接觸系統靜摩擦因數的波動受接觸面間的粘性接觸力水平與橡膠材料本身粘彈特性共同影響，而粘性接觸力水平的作用占據首要位置。因此，在鋪管過程中，應重點關注靜摩擦因數隨管道夾持力變化的規律，同時應選擇合理的鋪設速度，使靜摩擦因數處于較小的波動范圍內，防止發生脫管事故。深水鋪管；張緊器；橡膠；靜摩
石油礦場機械 2017年6期2017-12-06
- 提高軸孔連接結構承載能力的設計方法
實現了降低軸孔接觸區最大接觸應力及改善其分布梯度的目的。針對優化后的耳片孔接觸曲面設計結果，利用有限元素法建立了螺栓耳片連接結構模型，分析驗算了接觸應力。結果表明，優化分析的解析法和有限元素法的計算結果基本一致。連接結構優化設計后，接觸區最大應力降低50%以上，應力分布梯度明顯改善，提高了其承載能力。軸孔連接結構；Persson接觸理論；接觸應力；結構優化；承載能力0 引言軸孔連接在船舶等工程結構設計中應用非常普遍，是機械結構中重要的傳力部件，比如螺栓與耳
船舶力學 2017年8期2017-08-27
- 弧齒錐齒輪接觸斑點的試驗研究
械傳動系統中。接觸區就是當齒輪旋轉進入嚙合直至脫離嚙合期間，輪齒相互接觸的區域，它與齒輪的平穩運轉、使用壽命和噪聲有直接的影響，是齒輪設計的一個關鍵特性。接觸區的質量要求一般來自齒輪的零件圖，但實際上很多零件圖是沒有齒面接觸區具體要求的，即便是有要求，有些也是與具體齒輪的使用特性不一定完全吻合，因此直接選用某個標準中的接觸區質量要求也不一定合適，這就需要在標準框架范圍內，結合產品使用特性和實踐驗證綜合設計新的合適的接觸區質量要求。這個框架就是：“齒輪滿負荷
中國設備工程 2017年14期2017-08-01
- 克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區修正
中需要對輪齒的接觸區引起足夠的重視，本文將在分析克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區特點及重要性的基礎上對如何做好克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區的調整進行分析闡述。關鍵詞：克林根貝爾格螺旋錐齒輪；接觸區；修正中圖分類號：TH13 文獻標識碼：A克林根貝爾格螺旋錐齒輪是我國廠在上世紀80年代所引進的前西德的制造設備與制造技術，從而使得我國進入了自己設計、制造克林根貝爾格螺旋錐齒輪的新階段。長期的螺旋錐齒輪生產過程中發現，螺旋錐齒輪接觸區非常重要。螺旋錐齒輪不是靠檢測齒
中國新技術新產品 2017年4期2017-03-04
- 克服內存尺寸縮小中的電阻挑戰
快速傳輸過歐姆接觸區，必須使用低電阻材料。為此，低電阻率的硅化鈷已成為業內標準材料，而其傳輸電荷的效率則取決于是否能沉積出一層足夠厚的硅化鈷沉積層，從而形成牢固的歐姆接觸區。隨著內存尺寸的不斷縮小，歐姆接觸區的面積在每一個技術節點都縮小70%左右，而其深寬比則不斷增加，為了達到歐姆接觸，沉積出低電阻率的硅化鈷尤為重要。在1xnm技術節點的DRAM內存制造中，這兩個因素都使硅化物沉積越來越困難，因為硅化物需要有一定的厚度，從而確保電荷能快速、可靠地通過歐姆接
電子工業專用設備 2016年10期2016-11-23
- 利用縫隙抑制型鎢填充接觸區工藝來降低良率損失
隙抑制型鎢填充接觸區工藝來降低良率損失應用材料公司金屬沉積產品事業部接觸和中段產品線全球經理 Jonathan Bakke在早先的技術節點中，由于器件尺寸較大，能采用成核及平整化化學氣相沉積（CVD）技術進行鎢（W）填充。如今，由于插塞處的超小開口很容易發生懸垂現象，因此薄膜表面均勻生長的共形階段可能在填充完成前就關閉或夾斷，從而留下孔洞。即使沒有孔洞，由于填充物從側壁生長，在共形沉積時必然會在中間形成中心縫隙問題。這些屬性使極細小的成核層在化學機械拋光（
電子工業專用設備 2016年8期2016-08-24
- 超大滑滾比下角接觸球軸承熱彈性流體動力潤滑分析
并且在極低速下接觸區的油膜非常薄,接近Hertz干接觸。下文研究了超大滑滾比下，滑滾比對無保持架角接觸球軸承熱彈性流體動力潤滑的影響。1 控制方程采用潤滑理論中最常用的非牛頓Ree-Eyring流體模型，其本構方程為[8](1)式中：u為流體速度；τ0為特征剪應力；η為流體的表觀黏度；τ為流體剪應力。將無保持架角接觸球軸承中兩相鄰鋼球的接觸等效為圖1所示的大滑滾比問題，定義下彈性固體為a，上彈性固體為b，表面速度分別為ua，ub，二者方向相反，故滑滾比S=
軸承 2016年3期2016-07-25
- 自適應接觸區壓力的磨削液供給系統設計*
劉曉理?自適應接觸區壓力的磨削液供給系統設計*陳 鑫 修世超 陳子冬 諶龍飛 劉曉理（東北大學 機械工程與自動化學院 110819）磨削加工過程中由于砂輪高速旋轉將在砂輪周圍產生高速氣流場，氣流場會阻礙磨削液進入到接觸區，影響磨削液的冷卻、潤滑和清洗砂輪效果。砂輪周圍的氣流場與砂輪轉速有著密切聯系，在砂輪轉速改變時，其氣流場的壓力分布也隨之變化。傳統的磨削液通常采用定參數供給方法，而未充分考慮砂輪速度對磨削液注入效果的影響，造成有效磨削液比例很低，由此也造
精密制造與自動化 2015年2期2015-11-27
- 新媒體“接觸區”中MOOC跨文化傳播方式的創新及啟示
打造的新媒體“接觸區”之中，在線教學作為跨文化傳播的“文化波”，有效地規避了文化敏感與排異反應，在MOOC平臺中原有的跨文化傳播壁壘被打破，教師與學習者在日常學習與互動交流中完成對異質文化的認知，從而達到跨文化傳播的理想效果。關鍵詞：接觸區；MOOC；跨文化傳播；共享中圖分類號：G434文獻標識碼：AMOOC（Massive Open Online Course）作為新型在線課程教育模式，于201 1年在高等教育領域與公眾見面，隨即引發了教育界和傳播界對教
中國電化教育 2015年9期2015-07-08
- 急停沖擊對滾子副彈流潤滑影響
降;第二階段為接觸區兩側相對于中心位置下降較快，將潤滑油封在接觸區中間形成倒扣碗狀，且能保持一段時間。Glovnea等［6］用Grubin模型計算的第一階段數值解與試驗結果一致。Zhao等［7］研究勻減速制動過程的點接觸等溫彈流潤滑問題，并將該過程劃分為減速階段及純擠壓階段。宋懷文［8］對急停后橢圓接觸的殘留彈流潤滑油膜進行純擠壓動態分析發現，較高的Hertz接觸壓力能延長殘余油膜維持時間。上述文獻均以點接觸為模型研究急停過程中彈流潤滑問題。實際工程中有限
振動與沖擊 2015年14期2015-06-02
- 曲線齒錐齒輪齒面接觸區的調整
線齒錐齒輪齒面接觸區的調整李文正（遼寧機電職業技術學院，丹東 118000）制造和裝配誤差，會使齒面接觸區的位置、大小和形狀以及齒側間隙不符合要求。本文介紹了曲線齒錐齒輪和準雙曲面齒輪以及弧齒準雙曲面齒輪齒面接觸區的調整，控制齒面的局部接觸區，使齒面對誤差和變形有自適應能力。錐齒輪接觸 印痕名義 半徑通常設計者必須向裝配和維修人員提供曲線齒錐齒輪接觸區調整圖，即改變安裝距時，接觸印痕在齒面上的移動規律。一般在汽車和拖拉機說明書中，廠家向用戶提供中央傳動曲線
現代制造技術與裝備 2015年3期2015-01-02
- 裝配誤差對螺旋錐齒輪接觸軌跡的影響
的安裝距、齒面接觸區、側隙，等等.在理想的工作條件下，如果齒輪按照圖樣設計的理論安裝距加工，傳動鏈上各零件均符合理論尺寸，則螺旋錐齒輪的工作齒面接觸區及側隙應按照圖樣的要求參與工作.同時，輪齒的接觸斑點在齒頂和齒端逐漸減弱.這樣，齒輪具有最大的承載能力、并且運轉平穩、無噪聲.但是，在實際工作過程中，由于尺寸鏈上各零件均有加工誤差、測量誤差等誤差，由此累積的誤差便使得齒輪對不能在理論位置接觸，這種理想的輪齒接觸狀態很難實現.其中軸交角誤差在錐齒輪加工時形成，
車輛與動力技術 2014年1期2014-12-03
- 螺旋錐齒輪制造技術對比研究及應用
輪齒面相嚙合，接觸區不再布滿整個齒面，而是形成一個以切點為中心的局部接觸區，其主要思路如下。（1）確定齒面計算點（接觸區中心位置）。Gleason技術利用等距共軛曲面原理，將計算點確定在工藝節錐大輪的齒槽中點。（2）根據接觸區中心位置和選定的大輪刀具，計算大輪加工的調整參數。加工調整參數是根據保證輪副在計算點處的螺旋角、壓力角以及共軛傳動的充分條件求得。（3）由大輪加工調整參數，可唯一確定大輪齒面，根據產形輪和大輪在切削中的線接觸條件，可計算得到大輪齒面接
機械制造 2014年2期2014-11-26
- 接觸區中的跨文化接觸與交換
本涉及“跨文化接觸區”。本文將簡要介紹“接觸區”，繼而分析旅行寫作和跨文化接觸與交流的關系，最后對跨文化接觸和交換進行了分類。關鍵詞：旅行寫作;接觸區;跨文化接觸與交換一、引言普拉特使用“接觸區”，指某些特定的社會區域，多種文化在其中相遇，發生摩擦，互相碰撞。[1]接觸區通常用于權力關系高度不對稱的背景下，如殖民主義，奴隸制，或它們在世界各地的遺留產物。由此來看，接觸區是社會概念而不是地理概念。在接觸區中，不同文化產生沖突，凝聚為一種新文化或者其中一方占據
企業文化·中旬刊 2014年6期2014-09-23
- 軸承滾子非常態運動彈流潤滑分析*
軸承在Ⅰ、Ⅱ兩接觸區域滾子非常態運行下的彈流油膜和壓力分布。如圖1(b) 所示，滾子的非正常運行本質上可歸為兩大類：一類是滾子繞x軸發生一定轉動，轉過的角度稱為偏斜角，α；另一類是滾子繞z軸發生一定轉動，轉過的角度稱為歪斜角，β。圖1 滾子軸承模型及其局部剖視圖2 基本方程Reynolds方程為：(1)式中：x、y為坐標變量，m；p為潤滑油壓力，Pa；h為油膜厚度，m；η為潤滑油的粘度，Pa·s；ρ為潤滑油的密度，kg/m3；ue、ve為x、y軸卷吸速度，
機械研究與應用 2014年4期2014-07-24
- 斜齒輪有限元接觸分析參數化建模方法
生成、嚙合齒對接觸區網格細化等問題。國內、外已有很多學者研究了斜齒輪有限元接觸分析建模方法［3-4］，這些方法采用自編程序實現數據存儲、網格自動劃分，采用全齒面網格細化［5-6］來滿足接觸分析對網格密度的要求，導致有限元模型數據結構繁雜，節點數量龐大，嚴重影響計算效率。本文將斜齒輪三維有限元模型數據信息導入SQL Server 數據庫，利用SQL Server數據庫強大的數據處理功能實現有限元數據的快速、準確管理；采用接觸區局部網格細化代替全齒面網格細化，
機械工程師 2014年10期2014-07-08
- 滾珠絲杠副滾珠循環系統的熱機耦合分析
擦熱源［9］。接觸區內由摩擦導致的熱源熱流密度分布可按下式求得［10］:式中qf熱流密度分布;μ 接觸面間摩擦系數;p(x，t)接觸法向壓力分布(MPa);vs摩擦副間相對滑動速度(mm/s);η 摩擦功與熱的轉換率。滾珠絲杠副滾珠循環系統自由邊界與環境之間存在著熱交換，交換方式為熱對流和熱輻射。在計算中兩種傳熱方式都按第三類邊界條件來處理，即用表面傳熱系數h 來模擬塊試件表面與外界環境的熱交換［11］。其數學表達如下:其中，n 自由邊界的單位外法向向量;
組合機床與自動化加工技術 2013年4期2013-12-23
- 高分子板材多點熱成形中的壓痕及其影響因素
料可以被劃分為接觸區和非接觸區。由于板料的變形抗力較小，接觸區的板料在基本體沖頭的作用下會產生厚度方向上的壓縮變形，進而形成壓痕，定義為接觸區壓痕；非接觸區的板料由于缺乏支撐，在成形壓力的作用下會發生凹陷，這種凹陷定義為非接觸區壓痕，如圖4所示。接觸區壓痕會導致成形件板厚分布不均勻，嚴重影響成形件的表面質量，而非接觸區壓痕會使成形件表面偏離目標形面，雖然板厚變化較小，但嚴重影響成形件的成形精度。圖4 多點熱成形過程中的壓痕形式Fig.4 Dimpling
吉林大學學報（工學版） 2013年6期2013-08-16
- 橢圓接觸彈流潤滑油膜形狀的實驗研究
型潤滑形式，其接觸區面積小、壓力大且具有彈性變形。點接觸彈流潤滑的研究主要集中于圓形接觸區的情況，橢圓接觸彈流潤滑研究較少。Cheng［1］使用有限差分法求解了二維Reynolds方程，認為橢圓接觸油膜厚度主要依賴于速度、載荷及潤滑劑參數。Hamrock等［2］建立了依賴于工作條件的橢圓接觸膜厚方程。Nijenbanning等［3］將點接觸多重網格技術拓展應用于橢圓接觸問題，提出了包含載荷、潤滑油參數及接觸表面曲率半徑的橢圓接觸膜厚方程并獲得了中心膜厚公式
中國機械工程 2013年12期2013-07-25
- 氣囊拋光工具與工件接觸區壓力及應力的分布規律研究
對其與工件表面接觸區壓力與應力分布規律探究是尋找保證被加工表面質量方法的重要前提.在彈性體接觸處應力狀態研究中給出了令人滿意分析的是Hertz接觸理論［1］.隨著工業方面上工程發展的促進，一些學者將Hertz接觸理論與熱彈性等式［2］相結合，并借助紅外技術實現了兩固體接觸時接觸區應力分布的可視化，使接觸區應力分布研究更加直觀［3－4］.但，現有關于兩物體接觸區壓力及應力分布研究主要集中在兩種接觸材料均為硬度較高的金屬物體的接觸問題上.關于氣囊等彈性體與金屬
浙江水利水電學院學報 2013年2期2013-06-02
- 論氣囊柔性拋光技術在電梯轎廂中的應用
全吻合，在局部接觸區內拋光模和工件的面形一致，使所有的局部拋光區的去除量基本相同，對于提高表面粗糙度、控制面形精度非常有效。1.2 局部拋光區內材料去除均勻：氣囊拋光采用了一種獨特的運動方式——類似陀螺的“進動”運動。拋光時氣囊拋光頭的旋轉軸線與工件局部表面的法線成一定的夾角。氣囊拋光頭繞法線轉動，同時氣囊拋光頭自身也高速旋轉。由此，拋光區域在不同的方向得到了均勻一致的拋光，從而帶來的效果是不但獲得了高斯型的去除函數，而且拋光的劃痕也得到了平滑，因此有利于
中國新技術新產品 2012年8期2012-12-29
- 基于磁流變力矩伺服的非球面氣囊拋光方法研究
工藝參數對拋光接觸區特征的影響氣囊拋光過程中，工件的材料去除是在拋光接觸區內完成的，拋光接觸區是加工過程中涂敷在柔性氣囊表面的研磨膏在工件表面的劃痕區域，可以通過控制氣囊中心與工件表面之間的距離來實現。研究拋光接觸區特性十分必要。為了研究基于MRT的氣囊拋光系統中各工藝參數對拋光接觸區的影響，在如圖1所示的實驗樣機上對鋁制非球面零件進行了拋光實驗。工件直徑50mm，實驗采用的機床是大連機床廠制造的CAK6150數控車床。實驗條件如表1所示。具體實驗過程中，
制造業自動化 2012年23期2012-08-22
- 淺談螺旋齒輪接觸區的檢查和修正
降低噪音，改善接觸區和提高齒面光潔度，如進行磨齒精度可達到5級，而且還可以實現硬齒面刮削加工。齒輪在設計與制造中，齒面的接觸區是一個非常重要的參數，這是因為圓錐齒輪的接觸區和噪音及振動一樣，不僅反映單個齒輪的精度，而且是反映齒輪箱體的精度、裝配調整的好壞、齒輪裝置整體的剛度及安裝好壞的綜合指標，是全面衡量使用狀態下齒輪裝置質量的依據。為了控制齒面接觸區，公司在實際生產中總結了經驗，即采用反修正的方法：即受力后工作面(大輪凸面)接觸區將移向齒中心及齒頂，故成
裝備制造技術 2011年11期2011-06-23
- 樅樹形榫連結構接觸應力的有限元分析及建模研究
計算結果來看，接觸區內部應力的解析解同有限元解吻合很好，接觸表面應力的解析解同有限元解則略有差異，由數值計算誤差所致。以上計算分析表明，只要模型建立合適，求解方法得當，有限元法在處理接觸問題時可以給出足夠高的精度。圖1 赫茲接觸形式及應力分布Fig.1 Hertz contact and stress distribution圖2 赫茲接觸的有限元模型Fig.2 Finite element model of hertz contact圖3 接觸面(Y=0
燃氣渦輪試驗與研究 2010年2期2010-07-28