王維民,高何杰,周水興,解 瑤
(1. 中交第二公路勘察設計研究院有限公司,湖北 武漢 430056; 2. 中交第四航務工程局有限公司,廣東 清遠 515000; 3. 重慶交通大學 土木工程學院 重慶 400074)
鋼管混凝土拱橋具有造型優美、施工快捷、跨越能力大等優點,在城市、公路和鐵路橋梁中均有廣泛應用。2014年建成的四川合江長江一橋跨度達530 m[1],是鋼管混凝土拱橋的代表作。鋼管拱安裝除少數采用轉體施工或少支架法外[2-4],絕大多數采用纜索吊裝懸臂拼裝法施工[5-6]。為適用鋼管拱肋安裝過程中線形控制和調整,通常在拱腳設置臨時拱鉸結構[7]。針對鋼管拱構造與受力,根據文獻[8],涂光亞等[5]、黃永忠[9]和萬麟等[10]分別結合實際工程開展了深入研究;解瑤[11]針對拱鉸構造開展了受力分析,但在拱鉸結構內力計算公式推導中忽略了變形系數中的軸向力項,導致計算誤差偏大。
現行JTG/T-D65-06—2015《公路鋼管混凝土拱橋設計規范》[8]對拱鉸構造僅做了一般性規定,未明確給出拱鉸斜腹桿夾角取值。故筆者將拱鉸構造分別簡化為理想桁架和理想剛架,利用力系平衡法推導出理想桁架軸向力表達式,結合中心壓桿穩定理論,給出了包含斜腹桿夾角的穩定系數表達式,得到了斜腹桿達到最大穩定系數時的夾角值;基于力法原理,推導了理想剛架的內力計算公式,在此基礎上進一步分析斜腹桿夾角變化對拱鉸腹桿內力的影響規律;結合現行公路鋼管混凝土拱橋設計規范對主、支管夾角不小于30°的構造要求,提出了拱鉸斜腹桿夾角的合理取值建議;同時驗證了國內部分已建鋼管混凝土拱橋拱鉸構造設計的合理性。
用于鋼管混凝土拱橋拱肋吊裝施工的臨時拱鉸的結構形式如圖1。該結構為由斜腹桿1、2和腹桿3組成的一個封閉三角形,斜腹桿1、2一端連接在鉸軸上,另一端與上、下弦管連接,兩者構成拱鉸夾角α。為增大斜腹桿承載力,還在鉸軸和斜腹桿1、2中灌注混凝土。此外,還在封閉三角形中增設加強鋼板,以提高斜腹桿承載力和穩定性。
圖1 拱鉸構造Fig. 1 Arch hinge structure
采用纜索吊裝懸臂拼裝法施工的鋼管拱,拱腳封鉸前的鋼管拱自重、臨時施工荷載及施加在拱肋節段上的扣索力均由斜腹桿1、2承擔,并傳遞到鉸軸上。封鉸后由上、下弦管和斜腹桿共同承擔,因此封鉸前拱鉸腹桿的強度和穩定問題直接關系到整個施工安全。
為研究拱鉸腹桿內力隨夾角α的變化規律,將拱鉸結構簡化為圖2所示的計算圖式。上、下弦桿的軸向力N1、N2及彎矩M1和M2以外荷載方式施加在B、C點上。
圖2 拱鉸結構內力計算Fig. 2 Calculation diagram of internal force of arch hinge structure
在分析拱鉸腹桿夾角與腹桿受力時,做以下基本假設:
1)拱肋為等高度,即上、下弦管接近于平行。腹桿長度L1、L2長度隨夾角α改變而變化,腹桿3與拱肋的上、下弦管正交,長度L3不變;
2)由于腹桿1、2長度相差很小,近似看作等腰三角形,即L1=L2;
3)封鉸前作用于上、下弦管的外力N1、N2、M1、M2保持不變,其大小可根據拱肋封鉸前的施工工況計算得到。相比于上、下弦管外力,腹桿自重忽略不計;
4)不考慮三角板加強作用。
筆者將拱鉸簡化為理想的三角桁架和三角剛架,分析拱鉸斜腹桿夾角與腹桿間受力關系。
將拱鉸結構簡化為理想三角桁架,各腹桿軸力可根據圖2的力系平衡原理得到,軸力計算如式(1):
(1)
式中:γ為拱鉸斜腹桿夾角α的一半,即γ=α/2。
桁架三角形結構的兩斜腹桿均為壓桿,其受力是否安全還取決于其穩定性能?,F將兩根受壓腹桿的軸力統一用式(2)表示:
(2)
根據基本假定,腹桿1、2的長度可隨夾角α變化而改變,但腹桿3長度保持不變。由圖2的幾何關系可得斜腹桿長度計算如式(3):
(3)
軸心受壓構件臨界力可按歐拉臨界荷載公式計算,如式(4):
(4)
式中:μ為有效長度系數,理想桁架中,腹桿兩端為鉸支,則μ=1;EI為斜腹桿抗彎剛度。
受壓腹桿穩定系數K的計算如式(5):
(5)
把式(2)~(4)代入式(5),整理可得式(6):
(6)
在保持斜腹桿剛度EI和外荷載不變情況下,穩定系數K僅是夾角γ的函數,將式(6)對γ求導,有式(7):
K′γ=KN(2sinγcos2γ- sin3γ)
(7)
令:K′γ=0,得2sinγcos2γ-sin3γ=0。
求解該方程,有3個解:γ=0°、125.26°、54.74°,前兩個解與拱鉸構造不符,應舍去,有效解為γ=54.74°,即斜腹桿1、2的夾角α=109.48°時,穩定系數K達到最大值。
取α=40°~150°,以10°為級差,分別代入式(6)中,可繪出斜腹桿穩定系數K隨夾角α的變化曲線,如圖3。圖3表明:隨著夾角α增加,在外荷載N1、N2保持不變情況下,斜腹桿穩定系數相應增大。當夾角到為109.48°時穩定系數達到最大,此后隨著夾角的繼續增大,穩定系數反而減小,這是因為桿件穩定系數不僅與桿件長度相關,還和桿件所受軸力相關。當軸力和桿件長度同時變化時,由于兩者的變化速率不等,當夾角超過109.48°之后,軸力增加的速率要大于桿件長度減小的速率,穩定系數隨之減小。
圖3 腹桿穩定系數隨其夾角變化曲線Fig. 3 Curve of stability coefficient of web member changing with its angle
2.3.1 剛架內力計算公式推導
將拱鉸視為剛架結構,作用在拱鉸結構上的外荷載有軸向力和彎矩,按剛架結構分析時可取圖4中的計算圖式,為外部靜定、內部超靜定的三角形結構,構件內力用力法求解。
圖4 剛架內力計算Fig. 4 Calculation of internal force of rigid frame
從腹桿3中點處截斷,軸力、剪力和彎矩的多余未知力分別用X1、X2、X3表示。根據力法原理,其位移條件如式(8):
(8)
三角剛架中軸向力項對腹桿內力影響顯著,因此在計算位移系數時須計入該項,剪切力影響相對較小,忽略不計。
利用基本結構,分別求解各項位移系數:
δ12=δ12=δ23=δ32=0,
將上述位移系數代入式(8),得出3個未知力的表達式如式(9):
(9)
由此可寫出3根腹桿的端彎矩表達式,如式(10)~(12):
(10)
(11)
(12)
三角剛架(圖4)的支反力如式(13):
(13)
利用平衡關系,三根腹桿軸向力如式(14):
(14)
式(10)~(12)中,彎矩以截面下緣受拉為正,上緣受拉為負;式(14)中的軸向力以截面受拉為正,受壓為負。根據上述推導內力表達式,就可進行拱鉸內力計算。
2.3.2 算例驗證
針對圖2中的三角剛架,以某300 m跨鋼管混凝土拱橋拱鉸封鉸前的狀態進行分析。該橋采用纜索吊裝懸臂拼裝法施工,半跨拱肋分13個吊裝節段,吊裝第8節段后封鉸。經計算,封鉸前上、下弦桿的內力分別為N1=2 271.2 kN、N2=1 528.9 kN、M1=87.6 kN·m、M2=201.9 kN·m,腹桿L3=9.50 m,α=42.35°,斜腹桿1、2采用900×664 mm箱形截面,腹桿3采用600×600 mm箱形截面,壁厚均為32 mm,Q345C鋼材。
將上述參數代入式(1)、式(10)~(14),可得到按理想桁架和剛架的腹桿內力,結果如表1。
表1 算例計算結果Table 1 Calculation results of example
表1中:公式結果1和有限元值1為變形系數中計入軸向力項后的腹桿內力值,兩者基本吻合,誤差在于按式(9)得到的結果中忽略了剪力項影響。對比表1中的結果:軸向力項對三角剛架彎矩值有較大影響,但對腹桿軸向力影響很小。此外,按式(1)計算的軸向力值也較為接近。
為進一步分析α對腹桿內力影響規律,α分別取40°~140°,以10°為級差,代入上述公式,得到腹桿軸向力和端彎矩與α的變化曲線,如圖5、6。圖5表明:3根腹桿軸向力均隨夾角α的增大而增大,尤以腹桿3軸向力增量最為顯著,對此可從式(1)進行解釋。腹桿1、2軸向力分別為外力N1、N2與夾角α的余弦之比,而腹桿3的軸向力是N1與夾角α的正切值的倍數。針對文中算例,以設計夾角42.35°的軸向力值為基準,在α為60°、100°、140°時對應的腹桿軸向力比值如表2??梢?,夾角α對腹桿3的軸向拉力影響顯著。圖6為3根腹桿的端彎矩變化曲線。彎矩值均隨夾角α增加而增大,當α超過100°左右時,彎矩增大速率顯著加快。
表2 腹桿軸向力比值Table 2 Ratio of axial force of web member
圖5 各腹桿軸力Fig. 5 Axial force of each web member
圖6 腹桿端彎矩Fig. 6 Moment of each web member
圖7為不同α下三角剛架穩定系數的變化曲線。隨著α增加,剛架的穩定性逐漸增大,當α角接近115°時,剛架穩定系數達到峰值,之后穩定系數迅速下降。這是由于隨著α增加,腹桿軸力相應增大,而桿端彎矩的激增,對斜腹桿失穩起到了放大作用。
圖7 穩定系數曲線Fig. 7 Stability coefficient curve
拱鉸斜腹桿角度選擇需綜合考慮腹桿內力和穩定性。從腹桿內力看,α宜控制在100°內;從穩定性看,α應控制在115°內。綜合兩方面要求,α最大值不宜超過100°。
以上從內力和穩定兩方面確定了α的上限;而其下限值應考慮腹桿構造要求。根據JTG/T D65-06—2015《公路鋼管混凝土拱橋設計規范》規定,設有斜支管的Y、K、N形節點構造的主、斜支管軸線夾角不宜小于30°。由此可知,對等高度鋼管拱,拱鉸斜腹桿夾角α≥60°。對變高度鋼管混凝土拱橋,理論上夾角α可小于60°,但過小的夾角會增大斜腹桿L1、L2長度(圖8),尤其是當拱鉸內增設三角加勁綴板時會增大鋼材用量,相應增大節段重量與安裝難度。為此,在設計上可將腹桿3向拱腳側偏移,通過改變腹桿3長度(L'3)來增大夾角(α),使夾角α′不小于60°。
圖8 變高度拱肋拱鉸構造Fig. 8 Hinge structure of variable-height arch rib
綜上分析,鋼管混凝土拱橋拱鉸斜腹桿夾角α在60°~100°間選取較為合理。表3列出了國內部分大跨度鋼管混凝土拱橋拱鉸斜腹桿夾角設計值,可見大部分拱橋均在筆者建議的取值范圍內。
表3 部分鋼管混凝土拱橋拱鉸夾角Table 3 Angles of hinge of partial CFST arch bridges
1)鋼管混凝土拱橋拱鉸腹桿內力與穩定性與其斜腹桿夾角密切相關。計算腹桿內力時應考慮軸向力項影響,否則會造成腹桿彎矩值誤差偏大,但對腹桿軸向力結果影響不大;
2)結合拱鉸腹桿受力與構造要求,鋼管混凝土拱橋拱鉸斜腹桿夾角α在60°~100°間取值較為合理。