止口
- 高壓壓氣機篦齒盤松脫原因分析及改進
子組件中,篦齒盤止口形位尺寸直接參與高壓轉子同心度預測，是關鍵裝配參數，也是衡量裝配品質的重要指標之一。故障描述發動機在完成一次試車后發生故障，按工藝要求需分解進行故障檢查。在分解時發現，高壓渦輪轉子從核心機上拆下后，高壓壓氣機轉子后端的篦齒盤偏斜，手動檢查后發現篦齒盤與高壓壓氣機九級盤止口脫開。正常情況下，高壓渦輪轉子拆下時，篦齒盤與高壓壓氣機九級盤連接止口仍處于較好的配合狀態。零件結構高壓轉子主要由高壓壓氣機轉子和高壓渦輪轉子組成。高壓壓氣機轉子主要由
航空動力 2023年6期2024-01-07
- 基于數學邏輯的刀具補償技術研究與應用
加工的零部件，其止口加工精度要求高，且直接影響發動機的性能及使用壽命。在生產制造中，因止口深度超差報廢的氣缸體在氣缸體報廢總數中占了很大比例，鑒于此，對基于數學邏輯的刀具補償技術進行了研究和介紹，為止口加工精度控制提供了參考。關鍵詞：氣缸體；止口；刀具中圖分類號：TG71? ? 文獻標志碼：A? ? 文章編號：1671-0797（2023）17-0077-03DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2023.17.0210? ?
機電信息 2023年17期2023-09-08
- 航空發動機機匣法蘭連接螺栓受力分析
角形分布，未考慮止口連接對螺栓傳載的非線性影響等，最終將螺栓受力分析簡化為一個螺栓應力與外載荷呈線性分布的模型，對螺栓強度的評估存在一定的誤差。隨著三維仿真技術的發展，學者們陸續開展螺栓連接結構的剛度、應力等研究[3-7]。文獻[8]開展了螺栓連接建模方法研究，表明實體連接模型具有較廣的適用性，文獻[9]～[12]分別采用了ANSYS和ABAQUS對螺栓連接開展了仿真研究，給出了發動機機匣剛度與螺栓預緊力呈非線性關系等結論，驗證了螺栓連接的非線性特征。本文
機械工程師 2023年2期2023-02-27
- 封嚴環配合止口等離子噴涂再制造工藝
第2級盤通過配合止口定位，與第1級盤采用定位銷子周向定位，起到封嚴的作用。在航空發動機大修過程中發現，封嚴環與低壓渦輪第1級盤配合止口磨損較為嚴重，二者之間的縫隙變大，封嚴環的活動量也隨之增大，使航空發動機的整體振動趨于惡化[2-4]，影響其使用壽命和工作效率[5-7]。若更換封嚴環新品，其配件制造周期長、成本高，亟需開展封嚴環再制造技術研究。封嚴環再制造主要采用等離子熱噴涂技術，通過在磨損表面噴涂涂層修復磨損尺寸，從而延長零件使用壽命。等離子熱噴涂技術廣
航空發動機 2022年5期2022-11-28
- 止口及螺栓對法蘭盤結構靜力學特性的影響
110819)含止口配合的螺栓連接結構由于其結構簡單、安裝便捷、定心性好等特點，被廣泛應用在管道、法蘭以及航空航天薄壁殼等連接結構當中.由于螺栓和止口結構的存在，其結構之間通常有多個配合接觸面，因此，結構本身呈現出非連續性的特點，其剛度也會由于結構的不連續性而產生剛度損失.近年來，對于螺栓連接結構的建模方法，國內外學者展開了大量研究.Kim等[1]討論了板類連接結構中螺栓的建模方法，分別為實體螺栓建模、蜘蛛螺栓建模、耦合螺栓建模和無螺栓建模，耦合螺栓模型在
東北大學學報（自然科學版） 2022年10期2022-11-08
- 某型航空發動機鈑金件變形故障分析
流道組件前端通過止口掛裝在測試段外機匣上，后端通過3 個螺栓固定在承接段上。外流道組件與內流道組件共同形成渦輪出口燃氣的流通通道，同時又起到對渦輪后承力框架進行隔熱保護的作用。為了全面查找故障原因，開展了故障樹分析，逐項排查后認為主要應從零件選材及工藝復查、結構設計尺寸、金相對比分析、零件變形分析等幾個方面開展工作。圖2 外流道組件結構及裝配示意圖3 零件選材及加工工藝復查為了全面分析，選取了其它幾個發動機型號的相似結構部位的外流道組件進行了對比。通過對比
科學技術創新 2022年23期2022-07-25
- 彎管式混流泵導葉體維修探索
表現為導葉體上下止口損壞，導葉體止口與橡膠軸承之間的配后間隙增大，在電機不衡磁拉力、葉片不對稱、葉輪來流非軸向等原因引起的外力作用下，導葉體與橡膠軸承連接螺栓損壞，其后果更為嚴重甚至引起機組故障停機，嚴重影響工程效益的發揮。導葉體損壞致使故障停機雖不常見，但因維修困難，危害較大，必須引起高度重視。本文以沙集泵站為例，在初步分析導葉體損壞原因基礎上，得出控制導葉體與橡膠軸承上下止口的間隙是導葉體維修的關鍵。從適用情況、優缺點等方面分析比較墊青稞紙、鑲內襯、加
江蘇水利 2022年6期2022-06-24
- 曲軸箱氣缸孔數控加工方法創新與實踐
、表面粗糙度以及止口的平行度都影響柴油機的性能。圖1 氣缸孔位置2 氣缸孔加工難點曲軸箱采用整鑄毛坯，材質為球墨鑄鐵，體積大、形狀復雜，設計要求精度高，加工難度大。我公司采用龍門加工中心對曲軸箱氣缸孔進行加工。為了得到高精度氣缸孔，需要克服3個難題。（1）鏜孔刀具易崩刀 使用雙刃鏜刀鏜削氣缸孔特別是氣缸孔二環時，易產生崩刀問題。這是由于鏜孔深度較大，達到488mm。為防止崩刀，只能采用小的切削深度和進給量，從而影響質量和效率，故必須采用復合型專用刀具。（2
金屬加工(冷加工) 2022年4期2022-06-21
- 關于消除某車型A柱異響故障的分析
cubing鈑金止口間隙要求5±0.5mm，實測4.8～5.1mm，滿足要求；③玻璃實車裝車和鈑金止口間隙5±1mm，實測4.9～5.1mm，滿足要求。玻璃尺寸確認如圖1所示。圖1 玻璃尺寸確認由以上確認可知，測量玻璃墊塊高度、cubing和實車玻璃裝配間隙滿足設計要求。3.3 A柱上尺寸小組成員對A柱上尺寸進行確認：①A柱和玻璃間隙要求5±0.5mm，實測5.2～5.3mm，滿足要求；②A柱和鈑金止口間隙要求1±0.5mm，實測0.8～1.1mm，滿足要
汽車電器 2022年4期2022-05-04
- 航空發動機高速轉動零件止口修復技術研究
末高溫合金零件的止口經常出現尺寸超差現象，靠串件或更換新品來完成修理會影響發動機修理進度和增加成本，為此需要開展航空發動機盤軸類零件止口修復工藝方法研究。針對止口位置尺寸超差的盤軸類零件，采用熱噴涂及化學鍍鎳尺寸修復技術是一種可行的修復方法。航空發動機用盤軸類零件在使用后變形大、使用過程中高速轉動、止口部位尺寸小，對修復涂層的結合強度、表面粗糙度、應力狀態等性能要求較高，修復工藝復雜、難度非常大。創新團隊通過持續攻關，相繼解決了鈦合金、高溫合金、粉末高溫合
航空動力 2022年1期2022-03-09
- 大中型電機定子鐵心立車加工工藝研究
要更換與之配套的止口，更換止口后需要與立車轉盤調整同軸度，此工藝的調整精度和效率與操作者技能水平有著密切的關系。為了解決加工效率低、精度低等問題，改善加工工藝已經刻不容緩。1 當前大中型定子鐵心立車加工工藝研究1.1 當前工藝方法找正：將止口吊裝至車床轉盤上，通過千分表測量止口的圓跳動，不斷調整，使其圓跳動小于0.05 mm。夾緊：使用機床上的四爪卡盤將止口夾緊。加工：將鐵心吊裝到位并夾緊，開始車加工。更換：根據待加工鐵心型號更換配套止口，從上述找正步驟開
機械管理開發 2021年12期2022-01-27
- 某環段類零件變形控制加工技術
風扇內環與葉片上止口為間隙0.022mm～0.073mm（如圖2所示），下止口為過渡配合，間隙為-0.038mm～0.126mm，從設計意圖分析，零件實際加工尺寸應屬于正態分布，因此零件裝配屬于小間隙配合，內環實際加工尺寸超過中差 0.01mm，就會存在裝配障礙且由于每個環段須安裝17個葉片，綜合影響因素會加劇裝配卡死的概率。圖2 配合位置的尺寸公差及間隙量圖2.2 數據分析對此前裝配部門反饋的兩臺裝配不合格的該環段類零件進行數據統計分析，利用三坐標測量機
中國新技術新產品 2021年21期2022-01-15
- 汽車尾門密封條漏水因素研究
門密封條裝配在尾止口上，是乘客艙與外界之間的一道屏障，阻止外界水、氣、塵、噪音侵入乘客艙，同時阻止艙內冷、熱氣泄露。乘客艙尾門進水，水在尾門地板堆積，淋濕及污染艙內物品，引起地毯發霉生菌，鈑金銹蝕，嚴重影響客戶使用體驗。本文結合CAE分析軟件，對尾門密封條漏雨因素進行分析，從而達到降低尾門漏雨風險目的。圖1 尾門密封條位置1 尾門密封斷面結構分析在汽車淋雨試驗測試中，用不同雨量和車姿來對車輛檢測整車防水性。尾門作為整車開閉件的一部分，其使用頻次較高，經常操
汽車實用技術 2021年23期2022-01-05
- 帶有安裝邊螺栓連接結構的機匣包容能力研究
響，以及定距套和止口設計對提高結構抗沖擊能力的作用。通過打靶試驗進行驗證，為數值仿真的準確性提供依據，并分析螺栓斷裂的原因。1 研究模型1.1 幾何模型為了便于研究，本文采用平板的機匣安裝邊螺栓連接結構模型，此模型是從整體環形機匣連接結構中截取得到的，如圖2所示。圖2 模型的簡化Fig.2 Simplification of model本文研究中采用兩種機匣安裝邊螺栓連接結構模型。首先通過模型1對葉片撞擊位置和撞擊角度的影響進行研究，其結構和尺寸如圖3(a
航空學報 2021年9期2021-10-20
- 通用可調偏心工裝的設計
面外圓D2與定位止口D1的縱向中心線偏心為e，橫向中心線平行。工裝設計時，根據固有胎具設計配合尺寸D2（H7），針對零件不同的規格、尺寸，計算出相應的定位止口D1、內孔D0、定位高度h和偏心e，設計制作相應的偏心工裝。當h＞60mm時，由于備料的限制，所以需設計圖2所示的焊接組合工裝。圖2 焊接組合工裝偏心工裝加工工藝：①精車上下兩平面及外圓D2，粗車定位止口D1。②以外圓D2及下平面為基準找正，數控銑削定位止口D1，保證定位止口平面與底平面的平行度。2.
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 焙燒爐進料轉閥運行效果差的原因分析及改進措施
軸心線與端蓋定位止口中心線重合情況；（3）端蓋定位止口中心線與閥體孔的定位止口中心線重合情況；（4）閥體2端止口中心線與閥體孔軸線重合情況；（5）軸承、葉輪轉子的徑向跳動情況；（6）在軸承采用的是特殊專用的防塵式整體座式軸承時與軸承座孔對中情況，結構見圖2。圖2 轉閥結構示意圖（1）軸承內圈與軸是緊配合，對中精度很高，外圈與軸承座孔配合為過渡配合，對偏心的影響誤差值Ta很小，可忽略不計。（2）轉閥的軸承座與端蓋就是2個單獨零件焊接成1體后，要求軸承座軸線與
煉油與化工 2021年4期2021-08-30
- 航空發動機盤類零件止口表面質量控制技術研究
部位的加工要求，止口部位是盤類零件的加工難點之一，隨著表面質量要求和工藝控制要求的提高，止口部位的加工難度極大地增加，同時也增大了加工結果的檢測難度。本文通過調整走刀軌跡，基于均衡切削載荷余量分布的方式，對盤類零件的止口部位進行工藝方法和工藝參數優化，有效地保證了止口部位的加工質量。2 零件結構分析本文以某整體盤軸零件為例，該零件具有輻板壁懸伸長、壁厚薄等結構特點，如圖1所示，該零件共有三處止口結構，止口位置尺寸精度要求高，三處止口尺寸分別為前止口R1.7
智能制造 2021年3期2021-07-01
- 客車底盤檢修蓋的一種通用型結構設計
采用“地板骨架止口+密封膠條+檢修蓋本體相互擠壓配合”的密封結構，密封性好[3]，但地板骨架設計時需綜合考慮檢修需求、檢修蓋尺寸、密封膠條及隔音隔熱棉厚度等多種因素，設計思路較復雜；③ 為滿足不同車內地板厚度需求，邊框型材需設計多種尺寸結構，模具開發費用高，不同車型間通用性較差；④ 美觀度差，影響整車內部視覺效果。2) 鑄鋁整體成型檢修蓋。其結構采用“內框+外框”的組裝方式，裝配時先在外框內安裝蓋板內芯，然后將內框覆在蓋板內芯上，最后用螺栓將內框、外框及
客車技術與研究 2021年3期2021-06-25
- 長拉桿-止口連接彎曲剛度損失及對轉子系統振動響應影響
等[6]對拉桿-止口連接結構界面力學特性進行了研究，分析了彎曲力矩作用下止口端面應力分布特征，從而建立了連接結構的剛度損失模型。Hong等[3]以止口連接結構為研究對象，提出了連接結構剛度損失分析方法，研究了離心載荷、軸向壓緊力和彎曲力矩對連接結構剛度損失的影響。闡述了連接結構的力學特性變化與連接結構局部載荷特征有密切聯系。在轉子系統動力學設計理論及應用研究中，為了準確考慮環境載荷對連接結構力學特性乃至轉子動力學特性的影響，需要通過理論[7-11]和試驗方
航空學報 2021年3期2021-03-27
- 水下航行體殼體楔環內外止口加工工藝 方法的分析與實現
下航行體楔環內外止口的加工工藝方法進行說明，以某型號水下航行體殼體為模型展開研究，旨在為水下航行體殼體楔環內外止口的加工提供合理的機械加工方法。某型水下航行體殼體的外徑為180mm，其中有4段殼體的聯接采用楔環的聯接方式。選擇合適的加工工藝方法，對合理利用資源、提高工作效率和提升產品質量具有決定性作用。本文在綜合考慮多種工藝方法的基礎上，采用兩種工藝方法進行殼體楔環內外止口的加工，并比較其優缺點。1 楔環連接結構及零件模型1.1 楔環聯接結構如圖1所示，某
現代制造技術與裝備 2021年1期2021-03-23
- 工業齒輪箱圓錐滾子軸承游隙調整的優化設計
新加工軸承端蓋的止口深度來保證軸向尺寸公差，既無法保證裝配精度，也降低了裝配效率。因此，本文介紹了一種組合調整墊，通過不同厚度的組合調整墊來實現這個功能，既保證了裝配精度也提高了裝配效率，具有較大的市場價值。1 工業齒輪箱軸向游隙常用調整結構圖1為單級圓柱齒輪箱的裝配示意圖。軸承的徑向游隙和軸向游隙主要通過磨削調整套的厚度來實現。圖1 單級圓柱齒輪箱的裝配示意圖由圖1可知，輸入軸和輸出軸均采用了單列圓錐滾子軸承，通過面對面的布置形式減小了軸承的跨距，從而提
現代制造技術與裝備 2021年1期2021-03-23
- 定子與電機機殼配合的過盈量對止口直徑的影響
與后端蓋連接處的止口的直徑。本文通過workbench 分析定子外圓與電機機殼的尺寸配合對機殼止口圓度的影響。圖1 伺服電機結構示意圖2 有限元分析2.1 三維建模通過Solidworks 軟件建立定子模型和電機機殼模型。定子模型如圖2 所示,定子外徑Φ18mm；電機機殼模型如圖3（a）所示,其與定子配合的內圓直徑Φ18mm。電機機殼止口處的缺口用于避讓定子電路板；定子和電機機殼裝配模型如圖3（b）所示,此裝配模型可直接用于Workbench 分析。圖2
科學技術創新 2021年5期2021-03-17
- 法蘭內側止口底面的加工及測量方法
端軸的法蘭內側的止口底面提出嚴格要求，以保證裝配時螺釘頭的接觸面積、預緊力等各項指標達到要求。法蘭內側止口底面的加工方法通常有三種：(1)選用鏜刀進行鏜削，通過多次接刀完成止口底面的加工，此種加工方法的缺點是對安裝刀具、接刀痕跡的控制提出了嚴格要求，通常很難達到較高精度；(2)使用板刀進行鏜削，雖然解決了接刀的問題，但此種方法對刀具的制造、安裝精度等要求極高，由于刀具刃口長，加工過程中振動的可能性極大，且不易消除；(3)選用角銑頭來加工，即從法蘭內側進刀，
中國重型裝備 2021年1期2021-01-25
- 卷揚減速機卷筒止口同軸度檢測裝置設計
卷筒設計需要兩個止口的同軸度在一定范圍之內，如果相差太多，會導致跳動太大，影響產品連接處的轉矩增大，影響卷揚減速機的使用壽命，同時也影響主機的使用壽命。而且該產品也會隨同主機產品出口，檢測更加嚴格，所以單個零部件的能否達到技術要求會直接影響產品的使用壽命及對應主機的使用效果，所以要控制好卷筒的止口處的同軸度，同軸度的測量顯得尤為重要。通常的測量方法是會選擇三坐標法，但是對于大型大批量的產品，三坐標只能用于小批量的抽檢1～2件，因為卷筒為鑄件，不方便用三坐標
機械工程師 2021年1期2021-01-22
- 雙轉子電機的定子固定裝置的優化設計
機殼兩端和端蓋的止口進行定位[5]。雙轉子永磁電機的定子內側和外側都有齒槽和氣隙，無法在定子外側安裝扣片或緊固筋定位，硅鋼片不能和機殼直接相連，也無法利用機殼和端蓋的止口來進行內外氣隙的同心定位。因此，電機選擇了定子固定裝置這種機械結構實現上述兩種功能。電機未采用定子固定裝置結構如圖1所示。圖1 DRRFPM結構從圖1可以看出，定子與端蓋連接時僅僅靠螺絲的圓柱邊同端蓋的止口面配合，起到保證整個定子鐵心的同軸度，這將遠比普通電機的機座端蓋止口面配合保證定子鐵
微電機 2020年9期2020-12-04
- 某發動機高壓轉子平衡工藝問題分析與排除
相對轉子連接定位止口基準A、B 的柱面跳動實測值為0.078～0.088mm（圖紙要求：≯0.015mm）。采用高精密氣浮轉臺檢查高渦模擬轉子（圖4），高渦模擬轉子后軸頸相對轉子連接定位止口基準A、B 跳動實測值為0.019mm（圖紙要求：≯0.015mm）。證明高壓壓氣機模擬轉子及高渦模擬轉子存在變形超出設計使用要求的問題。按 照“Balancing Machines:Tooling Design Criteria”（SAE ARP4163）標準[10]
航空制造技術 2020年16期2020-11-03
- 活塞鑄造氣門坑定位加工研究
擇，一般選擇活塞止口作為加工定位基準。以活塞止口作為加工定位基準加工活塞外圓后，活塞氣門坑與外圓的位置度超出0.2 mm，不符合產品設計要求，因此需要重新選擇加工定位基準[1]。經過試驗，設計活塞氣門坑為加工定位基準，加工活塞外圓可以保證鑄造氣門坑與活塞外圓的位置精度。但是在加工活塞其他質量特性過程中，由于定位裝夾不準確，不能保證活塞其他質量特性在設計要求范圍內，需要將活塞整個加工過程的加工定位基準進行轉換。經過多次試驗，選擇活塞鑄造氣門坑為活塞止口的加工
設備管理與維修 2020年9期2020-06-01
- 汽車右后門窗導槽和四角窗匹配 （Z向和Y向）問題分析
受后門調整、后門止口、窗導槽、C柱光亮板裝配位置等因素影響，分析也從這些方面入手。拆開后門窗導槽，掃描C柱光亮板尺寸，如圖8所示，發現C柱光亮板Z向偏高1.9 mm左右，同時查看實車，已經可以看到C柱光亮板頂足窗導槽、導致窗導槽輕微變形的現象。圖8 C柱光亮板Z向偏差和窗導槽變形照片發現C柱光亮板裝配偏高后，還需要確認門鈑金止口的尺寸偏差。如圖9所示：止口的Z向偏低0.6 mm，對問題是有利的，但是止口的Y向往車身外偏差0.8 mm，會導致窗導槽Y向向外，
汽車零部件 2020年4期2020-05-25
- 密封條長度與鈑金止口長度關系的分析研究
密封條長度與鈑金止口長度的關系的合理性。此判斷可在新產品開發過程中直接通過鈑金止口長度準確給出密封條長度值，有效降低裝配問題率，文章對工程實踐具有指導意義。關鍵字：密封條;長度;鈑金止口中圖分類號：U466 ?文獻標識碼：B ?文章編號：1671-7988（2020）06-169-02Abstract： In the process of vehicle development， in order to improve the efficiency of
汽車實用技術 2020年6期2020-05-06
- 螺栓連接結構的止口部位優化設計
強螺栓連接結構的止口部位優化設計楊 樂，王立強（西安航天動力技術研究所燃燒、流動和熱結構國家級重點實驗室，西安，710025）對某Φ1000mm金屬殼體螺栓連接結構建立三維有限元模型，基于AWE平臺首先分析了無止口結構設計對螺栓的受力影響，進而以計算機實驗設計方法為基礎，采用目標驅動優化設計，對有止口結構進行優化設計。計算結果表明，在螺栓安全系數確定的前提下，優化后的螺栓連接結構變形協調，螺栓部位應力分布合理，相比初始結構，螺栓Mises應力減少15.6%
導彈與航天運載技術 2020年2期2020-04-22
- 電機機座的工藝與機械加工分析
過程中，機座兩端止口與端面的全跳動是影響電機整體質量的關鍵。要想有效提高電機的制造加工質量，就必須要從電機機座的制造加工工藝入手。電機機座作為電機的關鍵部件，其結構多采用鋼板焊接方式來呈現出一種較為細長的箱體形狀。這種結構形狀設計對電機機座的制造加工技術以及止口、鐵心內徑的等級精確度提出了更高的要求。從目前我國生產制造企業的實際情況來看，雖然絕大多數企業的設備已經逐步向著中型設備方向開始過渡，但由于電機機座制造加工的過程相對較為復雜，存在很大的制造加工難度
黑龍江科學 2020年4期2020-04-08
- 超聲沖擊去應力處理技術在牽引電機加工工藝中的應用
放極其敏感，機座止口加工后應力變形嚴重無法到達設計要求。電機整體性能受到致命影響。牽引電機定子在加工過程中，接線盒與機座、拉板與鐵心之間常采用焊接的方式，在焊接過程中產生內部殘余應力[1]。殘余應力值過大，導致定子關鍵尺寸應力變形，特別是定子兩端止口加工精度及同軸度，其變形結果會影響整個電機端蓋在定子上的裝配狀態，從而影響端蓋內軸承的相對位置關系，最終影響整臺電動機工作性能。因此，減小定子加工后過程中焊接殘余應釋放對精度尺寸加工的負面影響是保證電機最終裝配
環境技術 2020年1期2020-03-06
- 基于錘擊處理的牽引電機定子加工工藝優化
性能[1]。定子止口作為牽引電機電子與端蓋合裝時的定位基準，其加工精度直接影響整個電機定轉子的裝配精度。在牽引電機定子的加工制造過程中，一般會涉及較多的焊接，例如接線盒的焊接，定子鐵心與拉板之間的焊接等。焊接時，在高度集中的熱量瞬間輸入的情況下，焊接過程結束后，焊縫附近會產生較大的殘余應力，電機的定子將產生較大的變形，如果不進行去應力處理將影響后續定子加工的精度[2]。對于大型零部件且焊接加工較多的情況下，去應力退火是較為簡單、常用的一種減小應力影響的方法
時代農機 2019年6期2019-10-12
- 牽引電機端蓋加工的去應力退火工藝優化
零件之一，端蓋的止口作為定位基準，其精度直接決定著電機軸承的裝配精度，進而影響整個電機的性能[1-3]?？紤]電機運行的平穩性，牽引電機的傳動端常采用柱軸承，在軸向上不受力，因此傳動端端蓋在軸向上不受力，加上電機的通風窗口問題、輕量化問題，牽引電機傳動端端蓋大多設計為鏤空多孔的結構，如圖1所示。端蓋上軸承室外的氣動平衡槽等結構相對比較復雜，無法一次鑄造成型，必須先將鑄造好的毛坯進行加工，加工完后焊接封板形成腔體，但焊接應力釋放帶來的變形會影響端蓋的制造精度。
時代農機 2019年6期2019-10-12
- 航空發動機低壓渦輪轉子故障分析
超差、封嚴環配合止口尺寸磨損超差、密封跑道腐蝕等,筆者分析低壓渦輪轉子典型故障產生的機理和原因,提出故障排除措施,進而提高低壓渦輪轉子的工作可靠性。2 低壓渦輪轉子結構如圖1所示,低壓渦輪轉子主要由低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤、封嚴環、低壓渦輪軸、蜂窩組件、密封跑道等組成。其中,封嚴環與低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤通過配合止口定位,封嚴環通過低壓渦輪一級盤上的銷實現周向定位,低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤、低壓渦輪軸通過雙頭螺栓連接,低壓渦輪軸、蜂窩組
裝備機械 2019年3期2019-09-20
- 熱載荷對止口連接結構過盈量的影響分析
在航空發動機中，止口連接結構早期與螺栓連接等其他連接方式配合使用，近幾年開始獨立作為連接結構應用，該結構在實現定心傳扭的同時，大大減少了連接結構零件數量，有效減輕了發動機質量，很好地順應了現代航空發動機高轉速、輕質量的發展方向[1-2]。例如20世紀90年代GE公司在燃氣輪機高壓轉子中設計了帶有拉桿系統的止口連接結構[3]；德國的MTU公司設計的1種無螺栓高壓壓氣機轉子中利用止口連接代替了螺栓連接[4]；美國PW公司的PW1000G齒輪傳動渦輪風扇發動機高
航空發動機 2019年2期2019-05-05
- 淺談工藝尺寸鏈原理在零件設計加工過程的應用
制mm——車左端止口、右端止口并保證10±0.075mm，按圖紙要求加工零件兩側的止口，保證凸臺尺寸10±0.075mm時，同時要求下面兩側突出的小臺階以通過剖切平面的對稱中心平面對稱。在加工過程中凸臺尺寸10±0.075mm是加工左側止口和右側止口后形成的，要保證凸臺尺寸10±0.075mm的尺寸精度，就要同時保證左側止口和右側止口加工深度的尺寸精度，運用工藝尺寸鏈原理計算左側止口和右側止口加工深度。首先建立工藝尺寸鏈簡圖，如圖6所示，分析工藝尺寸鏈簡圖
中國設備工程 2019年4期2019-03-07
- 帶止口定心傳扭結構高速轉子軸向預緊力估算方法
級壓氣機盤采用了止口定心傳扭結構，為確保止口定心傳扭結構可靠工作，有必要對止口定心傳扭結構輪盤間的軸向預緊力進行研究。為此，設計了能很好反映裝機低壓轉子的低壓模擬轉子，并針對該轉子的軸向預緊力開展了理論分析研究。采用分段圓筒的簡化思想，建立了前三級壓氣機盤和中心拉桿的簡化模型?；趶椝苄粤W和材料力學理論并考慮離心載荷的影響，揭示了輪盤間軸向力的變化量與轉速之間的關系，對設計確定的軸向預緊力進行了評估。2 低壓模擬轉子前三級壓氣機盤與中心拉桿等零件的結構渦
燃氣渦輪試驗與研究 2018年5期2018-11-29
- 客車艙門漏水工藝性分析
方面：（1）艙門止口設計結構不合理，僅依靠止口上的密封膠條進行單層密封，當艙門本身存在局部變形、止口精度誤差、雨水量過大等狀況時，易產生漏水的情況[1]（見圖1）。圖1 艙門止口設計示意圖（2）艙門止口焊接誤差，造成密封條過壓或壓緊不足：密封條過壓時間過長，容易造成密封條變形；壓緊不足，艙門與膠條之間存在縫隙，引起漏水。（3）艙門止口周邊打膠密封不完整，尤其在焊接對接接縫處或焊接缺陷部位，打膠密封不到位極易引起漏水問題的產生。（4）艙門內外蒙皮夾層部位密封
安徽科技 2018年3期2018-11-26
- 4102B型柴油機氣缸套斷裂故障分析與預防措施研究
缸套為薄壁干式上止口定位氣缸套，缸套材質為硼鑄鐵。其結構特點有：（1）受柴油機缸體結構限制，缸套壁厚只有1.5 mm，最薄弱退刀槽處只有1．3 mm.（2）干式氣缸套壓裝后與缸體直接接觸，結構的剛度要求較高，工作中溫度分布不均勻，導熱性相對較差，容易發生局部形變。（3）屬于成品缸套，內表面和外表面都需要在缸套廠進行精加工，與缸體分組壓裝。（4）使用缸體缸孔止口進行定位，缸套沿部承受缸套壓入力，工作中承受活塞的拉力及缸蓋螺栓的緊固預緊力。氣缸套參考結構如圖1
裝備制造技術 2018年6期2018-08-04
- 高精度筒類零件的加工及測量方法
)圖紙要求外圓及止口全跳動0.02 mm，見圖1，要求兩總長端面全跳動0.02 mm，要求兩端止口尺寸公差等級為H6，必須一次裝夾完成加工才能保證設計要求。由于其長徑比大，尺寸公差小，形位公差嚴，選用立式車床根本無法達到圖紙要求。在臥式車床上采用一夾一架的裝夾方式，雖然能夠加工床尾一端的止口及外圓，但不能加工床頭一端的止口及端面，在工件調頭裝夾后，根本無法保證止口全跳動0.02 mm的要求。在工件空心的情況下，要保證一次裝夾完成兩端止口及外圓的加工，只有在
中國重型裝備 2018年3期2018-07-27
- 某MPV車型側窗玻璃自爆的研究
玻璃安裝時與車身止口間隙要求、膠條壓縮量的測量、整車邊緣應力值被確認為風險因素。下面開始對風險因素進行確認。對玻璃與車身止口間隙、膠條壓縮量進行確認。經核對數模，確認設計側窗與車身側窗止口鈑金設計間隙為10 mm(此時側窗膠條表現為最大壓縮量)。檢測側窗玻璃與鈑金間隙值，測點分布見圖4。圖4 側窗與車身匹配間隙測量點示意圖(1)測量條件1：保證側窗與D柱、側圍配合零面差，不扣上側窗把手鎖扣情況下檢測某MPV車型間隙值，檢測結果見表4。(2)測量條件2：扣上
汽車零部件 2017年12期2018-01-11
- 高壓隔爆型電機機座加工工藝改進技術
所不同，它的兩端止口深度增加，端面加寬，兩端止口與鐵心內圓及端面對軸心線圓跳動及同軸度的要求提高了，即尺寸精度和形位精度要求高；如果變形嚴重，將直接導致機座與端蓋配合處爆隔接合面間隙較差，不能滿足隔爆型設備的隔爆外殼要求。本文對高壓隔爆型機座加工工藝的傳統方法進行兩次加工改造分析，制定了最佳的工藝改進方法，并通過試驗加以驗證。1 機座加工工藝1.1 傳統加工工藝方案采用傳統工藝方案，機座加工完成后止口變形嚴重，且各部位變形量不一致，最大的變形量達到1mm以
防爆電機 2017年6期2017-12-13
- 某車型車門關門力優化方法研究
密封條相對于車門止口間隙不同位置狀態下的密封條壓縮負荷如表2所示：5 門洞止口配合間隙優化門洞止口配合間隙對關閉力的影響主要體現在，車門安裝鉸鏈面精度及門洞區域的配合面精度上。車門鉸鏈安裝面變形，可能會導致車門整體向X向偏移；而門洞區域車門門框變形，可能直接導致車門與車身之間的間隙變小。5.1 門洞止口間隙偏差要因確定使用密封間隙測量儀對車門門洞止口密封間隙進行測量，可確認車門與門洞的配合情況，某車型車門門洞止口密封間隙測量結果如圖9所示，結果顯示門洞右上
汽車科技 2017年6期2017-12-07
- 淺析電機軸承異音與預防措施
1 機座非傳動端止口變形現場測量機座、前端蓋、后端蓋等各30件，繪成橫坐標為止口直徑和止口圓柱度（略去基準尺寸），縱坐標為尺寸占比的分布圖（見圖一、二、三、四）。相同點：機座、前端蓋、后端蓋的止口直徑及止口圓柱度不呈正態分布，超越控制線；機座止口直徑偏下限。不同點：機座非傳動端止口橢圓占26%；非傳動端端蓋止口偏下限。因此機座非傳動端止口橢圓是主要矛盾。圖一 機座非傳動端止口圖二 機座傳動端止口圖三 非傳動端端蓋止口圖四 傳動端端蓋止口2.2 機座非傳動端
新商務周刊 2017年7期2017-10-17
- 輪盤止口定心傳扭結構配合面過盈量估算方法
12002)輪盤止口定心傳扭結構配合面過盈量估算方法范潘潘1，2，鄧旺群1，2，袁勝1，2，何萍1，劉文魁1，2(1.中國航空動力機械研究所，湖南株洲412002；2.航空發動機振動技術航空科技重點實驗室，湖南株洲412002)針對渦槳發動機壓氣機輪盤止口定心傳扭結構配合面過盈量開展研究，為其設計提供理論依據?；诶饭讲⒖紤]離心載荷的作用建立套裝圓筒的力學模型，利用胡克定律和變形協調方程建立套裝圓筒在高轉速下配合面過盈量與剩余套裝應力、轉速之間的關系，
燃氣渦輪試驗與研究 2016年5期2016-12-01
- 汽輪發電機轉子端頭槽楔配加工工藝
子端頭槽楔的護環止口加工，傳統工藝采用與轉軸護環止口同車的方式完成。針對核電半速汽輪發電機轉子端頭槽楔護環止口及轉軸護環止口，不能采用同車的加工方式完成這一問題，提出了一套端頭槽楔根據轉軸護環止口精加工結果，單獨配加工的工藝方案：將端頭槽楔預裝至轉軸槽楔槽內，通過自制的測量裝置精確測量出止口位置突出尺寸，并根據測量結果，應用數控設備完成端頭槽楔的配加工。通過該套工藝方法的實際應用，有效解決了核電半速汽輪發電機端頭槽楔護環止口加工問題。AP1000核電半速汽
上海大中型電機 2016年3期2016-11-09
- 圓形料場堆取料機中心立柱的加工
對法蘭副，有定位止口來保證筒體的同軸度要求。但分段后兩段筒體的長度仍然超長 （大約9 000 mm），直徑也超大 （連接法蘭直徑2 750 mm），超出了一般設備的加工范圍。因此考慮在TK6926數控鏜銑床上加工，具體方法如下。（1）將筒體垂直放置（筒體軸線與鏜銑床主軸垂直），軸向校正筒體毛坯，在兩端法蘭端面、法蘭外圓（一次裝夾，通過移動設備立柱與伸縮刀具主軸）銑削(X軸、Y軸、Z軸）3個方向的基準點。（2）將銑削好基準的筒體旋轉90°放置 （筒體軸線與鏜
機械制造 2015年8期2015-06-12
- 西服上衣止口產生問題的原因及解決方法
300）西服上衣止口產生問題的原因及解決方法王琳琳（山東省德州市武城縣職業中等專業學校 山東德州 253300）西服上衣止口的制作是服裝教學的重難點，也是學生出現問題最多的部位。止口部位處理的是否得當，對于服裝的整體造型及成衣品質具有十分重要的意義。本文主要從西服上衣止口產生的問題、原因及解決方法這三個方面進行詳細的闡述。西服上衣止口 撇胸 方法引言通過這幾年的服裝工藝教學實踐，筆者發現學生在進行上衣止口部位制作時，容易出現一些問題，尤其是西裝上衣止口的制
新教育時代電子雜志(教師版) 2015年21期2015-02-27
- 等溫離心壓縮機可磨密封間隙測量技術及其裝配工藝改進
未考慮零件設計上止口的配合間隙。在可磨密封設計上，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙為0.016～0.148mm。在裝配過程中，由于彈簧的作用力，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙被彈簧力壓合貼緊，此時設計上的間隙就反應成一部分總高h，如圖2中所示。在設計上，總高允許值為0.05mm～0.94mm（上述數據是根據查閱圖紙后經過裝配尺寸鏈計算得出）。此時若不考慮這一部分的變化量，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙就轉化為忽略掉的負間隙誤差，造成一定的測
風機技術 2015年1期2015-02-20
- 汽輪機中間軸制造工藝方案改進
設計圖上兩端均有止口，一端止口為凹止口，一端止口為凸止口（見圖1），這兩個止口分別聯接高中壓、低壓轉子，使兩根轉子聯成一個整體。如果中間軸兩個止口在加工時存在不同心問題，電廠裝配后就會造成兩根轉子不同心，并且跳動量會隨著轉子的長度方向進行放大，對整體軸系跳動會有很大影響，跳動值過大就會造成機組軸系振動，嚴重影響機組運行安全。圖1 中間軸圖2 兩端悶頭孔處鑲入悶頭中間軸材質是鍛件，軸中間存在一個中心孔，在制造廠加工制造中間軸時是先上鏜床以中間軸的中心孔為基準
機械工程師 2014年12期2014-12-23
- 電動機定子止口雙擴張夾筒式車夾具的設計
—帶繞組定子兩端止口精車時的同軸度。傳統的小錐度芯棒車夾具脫模困難、報廢率高。為此研發了一種集定位、夾緊于一體的雙擴張夾筒式車夾具，實現變軸向拉力為徑向擴張力，從而極大地提高了生產效率。1 永磁低速同步電動機及定子部件的結構分析永磁低速同步電動機無需齒輪減速裝置便可獲得低轉速 (60 r/min)、高扭矩(7 500 mN·m)，具有較好的自鎖能力，且能瞬間啟動、倒轉和停機。它雖屬步進電機系列，但無需特殊電源，僅以220 V 普通交流電源供電即可，因而在礦
機床與液壓 2014年20期2014-11-18
- 一種特殊測量方法的探討與應用
存在必須使用的短止口凸臺，其形式如圖1所示。該止口有定位、配合作用(一般尺寸精度在6、7和8級)，加工中檢驗時，用現有的測量工具無法滿足檢驗要求，其原因分析如下。圖1 (1)游標卡尺精度偏低，最小刻度為0.02 mm，不能準確讀出止口的實際檢測值，不能滿足加工檢測需要。(2)外徑百分尺的測量精度比游標卡尺高，并且測量比較靈活，因此，當加工精度要求較高時多被應用，但是如圖2所示，固定測砧2及測微螺桿3使測量距離受限為距量具的使用軸套外表面最小為10 mm，對
金屬加工(冷加工) 2014年13期2014-10-12
- 活塞削孔工裝的改進
種方法:其一，由止口定位，壓塊壓住活塞頂部;其二，壓塊壓住活塞止口部，再由鏜刀加工削孔。這里有個關鍵加工尺寸——壓縮高，壓縮高指的是活塞削孔中心到活塞頂面的尺寸，這個尺寸要求很高。一般地主軸上所裝鏜桿中心高是固定不變的，那么，只有改變活塞削孔的中心高，也就是改變活塞夾具的高低來滿足壓縮高。實際操作人員在調整時是靠添加銅皮來保證鏜孔到活塞頂面之間的壓縮高，即繁瑣費時又影響加工質量。并且加工過程受溫度影響，每天都要添加或減少銅皮來保證壓縮高尺寸，不能保證工裝標
內燃機與配件 2014年5期2014-08-29
- 關于大型電機機座精鏜加工制造的工藝方法
，找正后粗車機座止口1及鐵心處，止口1端面留1 mm加工余量，止口1直徑留2 mm加工余量，鐵心處直徑留1.5 mm加工余量(即留出精鏜1遍至產品圖紙尺寸的加工余量);機座翻轉后裝夾，即用四爪卡盤夾緊機座外圓B處，找正后車削空刀處至產品圖紙尺寸，按給定的尺寸公差精車止口2處，并保證留出2 mm加工余量，用于銑、鉆底腳時定位使用，止口2處端面留出1 mm加工余量。如圖1所示。2)在數控鉆銑機床上將機座立式安裝，并以止口定位胎定位機座止口2處，采用液壓壓板壓緊
上海大中型電機 2013年1期2013-12-10
- 工件內、外淺止口直徑的測量方法
22)盤類零件的止口部位，經常是起到裝配、定位甚至是密封的核心作用，尺寸精度往往較高。檢驗人員在應對15 mm以上止口深度的工件時，可以選擇外徑千分尺、內測百分表、內測千分棒等通用量具進行直徑測量。當被檢測工件止口深度小于15 mm時，量具的測量面無法與被測工件進行接觸，因此采用一般的通用量具就無法得到工件直徑的實際尺寸，而在實際加工現場又必須測到精確尺寸以便及時進行刀具的修正和補償［1］。如圖1所示零件內、外止口深度尺寸均較小，針對此類零件較難檢測的情況
制造技術與機床 2013年8期2013-09-27
- 重型燃機壓氣機輪盤冷加工方法
各級之間通過凹凸止口配合疊裝在一起，通過長拉桿拉緊。裝配結構上要求單級輪止口、螺栓面配合面加工的尺寸精度、形位公差必須保證。一般地，各級輪盤止口跳動、螺栓面跳動、平面度要求為0.01～0.02mm 之內，跳動測量具體位置如圖2 所示。圖2 單級輪盤形位公差跳動測量位置輪盤加工主要工序有：（1）粗精車削（加工端面外圓內孔輪廓型線）；（2）鉆鏜（加工拉桿螺栓孔）；（3）拉削（圓周榫槽加工）；（4）磨削（螺栓面平面度、平行度的保證）；（5）噴砂，噴漆（表面處理工
機械工程師 2013年5期2013-08-14
- 外徑千分尺式內徑測量卡的設計及使用
工件時，工件的內止口測量由于心軸處在工件中心，不能用游標卡尺直接進行測量，用普通的卡鉗進行測量，由于操作人員操作手法、卡鉗松緊等原因，尺寸測量操作不方便，數據測量不準確。工件加工尺寸經常出現偏差，合格率低。需要重新裝夾進行返工，加工效率非常低。1.設計思路為提高尺寸測量的準確性和操作時的可靠、方便性，提高工件的加工合格率及加工效率。我們考慮借鑒外徑千分尺和普通卡鉗的結構，假如將外徑千分尺直線測量桿彎折90°，作為測量爪，將兩種結構結合起來，設計一種類似于外
金屬加工(冷加工) 2013年17期2013-06-18
- 軸承套圈斜油孔鉆模加工工藝改進
等分面留磨量,與止口中心對稱0.15mm以內。（4） 平 磨:磨好端面及等分面,與內孔對稱垂直0.05mm以內。（5） 鏜 工:以止口及相鄰端面找正,鏜好等分孔。（6） 鉗 工:去毛刺,打字。首先，企業應該強化全體員工的內控意識，做好內部控制培訓、宣傳工作，樹立整個企業的內部控制思想。然后，企業可以通過外包的方式，聘用有資質的中介機構量身打造一套健全合理的內部控制制度。之后，將內部控制制度在企業的所有環節、所有部門貫徹執行。（7） 熱處理:淬火,發藍。（8
哈爾濱軸承 2012年4期2012-06-11
- 電動機耗電的機械故障原因及消除方法
孔磨損，或者端蓋止口與機座止口變形，使機座、端蓋和轉子三者不同心而引起掃膛。也有因鐵芯受高溫而變形相摩擦。此類故障還會使電動機強烈振動，產生過熱現象，甚至燒毀電動機繞組，造成事故停產。消除方法：先檢驗軸承是否處于合格狀態，然后可在車床上校驗轉子鐵芯有無異常變形。根據變形程度，將轉子鐵芯外徑減少（用車床加工）0.2～0.3mm，這時電動機的空載電流略有增加，但不妨礙正常運轉。如系端蓋軸承孔磨損，可參考照（5）進行修理。端蓋止口和機座止口磨損采用修正止口或調換
中國新技術新產品 2010年10期2010-01-01