井段
- 泌陽凹陷陽頁油1 HF井目的層段地層的精細識別
細識別，厘清不同井段所鉆遇的地層，有助于評價鉆探效果、分析不同井段產能、完善地層改造方案及指導后續水平井部署實施。1 地質概況1.1 區域地質概況泌陽凹陷古近系核桃園組三段Ⅲ亞段（H3Ⅲ）沉積期為全凹陷最大湖泛期，其水體深，鹽度大，暗色泥頁巖最為發育；該亞段頁巖平面上分布穩定，整體呈現從西北向東南逐漸增厚的特征，沉積厚度中心位于陽頁油1 HF 井水平段一帶，其中核桃園組三段Ⅲ亞段2號層（H3Ⅲ2）的泥頁巖厚度最大、分布范圍最廣。1.2 導眼井陽頁油1 井概
錄井工程 2023年4期2024-01-14
- 瀘州深層頁巖氣區螺桿鉆具應用評價分析
311.2mm 井段與215.9mm 井段螺桿鉆具應用現狀分析，并對該區塊螺桿鉆具優選提供建議。1 螺桿鉆具應用概況1.1 311.2mm井段螺桿鉆具應用瀘州區塊311.2mm井段平均井深約2800m，鉆進周期超過24d，其可鉆性較差的特性主要集中在：須家河組研磨性較強，茅口組含黃鐵礦、燧石結核。目前主要采用PDC 鉆頭+螺桿復合鉆進配合強化參數（排量50～57L/s，鉆壓89～150kN，地面轉速40～100r/min）。所使用的的主要螺桿品牌包括立林、
西部探礦工程 2023年12期2024-01-12
- 超高溫高壓井取心技術在LD13井的應用
溫高壓主要目的層井段中進行取心作業。由于作業井控風險較高，取心施工難度非常大。在國內海上，鮮有在超高溫超高壓主要目的層井段進行取心的作業例子。為了安全實施LD13 井的取心作業，針對潛在的取心作業風險，多次組織專家探討取心方案、論證作業方案的可行性，通過對取心筒的改造、取心參數優化、井控措施的細化，該井在212.7 mm井段進行了一次取心作業，取心進尺9.27 m，取心收獲率100%，作業取得圓滿成功。這為該區塊的超高壓氣藏研究、儲量落實提供了可靠的依據。
海洋石油 2022年4期2023-01-12
- 三維井身軌跡精細控制成效分析
程中三維反扭方位井段狗腿度達7.75°/30 m，遠遠超過設計狗腿度3.80°/30 m［5］，造成后續鉆井斷鉆具，延誤了鉆井時效。圖1 井身軌跡空間分布圖在分析LFX-X-A2H井三維反扭方位井段狗腿度超標的基礎上，有針對性地制定并完善了相應的井身軌跡精細控制技術方法，在LFX-X-A3H井上實施效果良好，縮短了鉆完井周期，為加快LFX-X油田的重新開發及投產提供了技術支撐。1 三維井施工難點1）當方位位于0°及180°附近正負10°內時，鉆進過程中隨鉆
石油工業技術監督 2022年12期2023-01-05
- MIT&MTT組合測井技術在黑帝廟儲氣庫建庫前井筒評價中的應用
8.0 m這3個井段。根據 MIT及MTT測井曲線,該井110.0～150.0 m和1 700.0～1 761.0 m井段發現異常。110.0～150.0 m井段MIT測井存在明顯異常顯示,如圖2所示。同時,MTT的12個探頭接收到的相位及幅度變化明顯(見表2),MIT和MTT測量的數據顯示在26.5～93.6 m井段擴徑比例(套管內徑擴大值與套管壁厚的比值)達34.0%～49.9%,最大損失厚度(套管壁厚損失量與套管壁厚的比值)達62.6%～80.5%,
測井技術 2022年3期2022-07-16
- 摩阻判斷井眼情況的誤差探討
有定向段，只有直井段和穩斜段。2)所有的阻礙鉆柱在井中運動的因素，都等效為摩擦系數。1.1 密度不變，井斜不變假設某一時刻，井深為2 000 m，直井段長度為1 000 m，斜井段長度為1 000 m，且以30°井斜穩斜鉆進(見圖1)。之后，繼續鉆進200 m，至井深2 200 m。為計算簡便，鉆具組合全部取Φ127 mm鉆桿進行模擬計算，其段重Q取38.1 kg/m。摩擦系數μ分別取0.1、0.2、0.3、0.4、0.5。新鉆井段的摩擦系數與之前的井段一
承德石油高等?？茖W校學報 2022年2期2022-05-18
- 大慶油田致密油平臺三維水平井鉆柱摩阻分析
中出現三維扭方位井段。如圖1所示，以靶前距300 m的二維水平井為例，將井口移動300 m至平臺井口位置進行軌道設計，則該井造斜段長度由531 m增加至737 m，且設計軌道變為三維軌道，出現411 m三維扭方位井段。鉆進過程中，水平段鉆柱受力相對造斜段簡單，如果油層預測準確，水平段軌跡井斜角在90°左右、方位角保持不變，以穩斜方式鉆進，水平段鉆柱所受軸向力均為推力，所受摩阻力只與延伸長度有關。但在三維扭方位段鉆柱受力相對復雜［4-5］，隨著鉆進深度和鉆進
石油鉆采工藝 2022年5期2022-04-13
- 基于信息平臺的水平井井眼清潔狀況實時預判與參數優化
蹤計算分析小斜度井段巖屑顆粒傳輸比、斜井井段和大斜度井段巖屑床厚度，開展預判和參數優化，達到滿足井眼清潔的條件。1 優選井眼清潔狀況計算分析模型和預判準則井眼清潔與鉆井液性能、鉆井參數、鉆具組合與井眼之間的環空情況等有關，而目前的信息平臺對相關鉆井參數均能實時采集，為井眼清潔狀況的實時計算分析和預判提供了數據基礎。工程上將鉆屑運移根據井斜分為三個清洗區[5-9]：小斜度井段(0～30°)為易清洗區、斜井井段(30°～65°)為不穩定巖屑床區、大斜度井段(>
鉆采工藝 2021年6期2021-12-27
- 珠江口盆地大井斜深井12-1/4”井段水基鉆井液精細控制技術應用
井12-1/4"井段裸眼段長、井斜大、井眼清潔難度大，并且地層跨度大（韓江組、珠江組一、二段及珠海組）。傳統的水基鉆井液為增強攜帶巖屑的能力，主要通過聚合物提高鉆井液的粘切，導致鉆井液粘度高而鉆進排量受限，對井壁沖刷能力減弱，進而出現出泥團、摩阻大和砂泥巖夾層段起鉆困難等問題，嚴重影響作業時效。針對以上問題，開展了水基鉆井液技術研究及實踐，以實現12-1/4"井段鉆井液的井壁穩定性、潤滑性、攜巖性和抗高溫穩定性。1、鉆井液體系選擇根據該氣田已鉆探井及珠江口
油氣·石油與天然氣科學 2021年12期2021-12-11
- HEM鉆井液在南海西部深水LS26-1-1井中的應用
井17-1/2″井段及12-1/4″井段使用HEM水基鉆井液體系。17-1/2″井段組合BHA；下鉆探水泥塞至2 304 m，替入HEM鉆井液，鉆17-1/2井眼至2 309 m，循環，地層承壓實驗(折算漏失當量鉆井液密度1.39 g/cm3)。低泵速實驗。三開17-1/2″井段鉆進至中完2 892 m，循環，起鉆出井口。下13-3/8″套管至2 884.58 m，固井作業。12-1/4″井段鉆水泥塞及新地層至3 483 m，12-1/4″井段組合BHA；
化工管理 2021年17期2021-07-12
- 聚合物鉆井液體系在松遼盆地油氣井中的應用
二開、三開、四開井段的鉆井施工任務。該井設計孔深3078 m，要求上部全面破碎鉆進，1398～3078 m井段取心。施工過程比較順利，整個鉆井周期為192天。1.2 地層情況本井將依次鉆遇第四系，第三系依安組，白堊系上統明水組，白堊系下統嫩江組四、三、二、一段，姚家組，青山口組，泉頭組四段、三段，石炭—二疊系部分地層，將缺失第三系泰康組、大安組、白堊系上統四方臺組、白堊系下統嫩江組五段、泉頭組二段、一段、登婁庫組、營城組、沙河子組、火石嶺組及侏羅系。預測本
地質裝備 2021年3期2021-06-23
- 中國近海鉆井液用量估算方法研究
m；Li-各裸眼井段長度，m；qi-各裸眼井段容積，m3/m；ci-各井段米消耗量，m3。其中，井身結構確定后各井段的鉆井液用量即已確定，而其中的關鍵參數即為鉆井液的米消耗量。米消耗量在各個區域都存在特性，因而下面通過統計分析近三年中國海上鉆井液的區域米消耗量數據確定這一數值。2017年7月，全國金融工作會議召開，習近平總書記提出“金融是國家重要的核心競爭力，金融安全是國家安全的重要組成部分，金融制度是經濟社會發展中重要的基礎性制度”。會議宣布設立國務院金
石油化工應用 2021年5期2021-06-23
- 井筒微芯片示蹤器的深度定位研究
入參數計算出不同井段的鉆井液的流速和示蹤器的下沉速度，如果有一個輸入參數掌握不準確，都會對計算結果產生巨大的偏差。第二種和第三種運動狀態，示蹤器的運動速度基本等于鉆井液的運動速度，示蹤器的深度定位相對簡單。2 幾種深度定位方法示蹤器在井筒中的第一種運動狀態在絕大多數井中都存在，第二種和第三種運動狀態在超深井中存在，但示蹤器在超深井中的應用情況不多，因此本文主要考慮第一種運動狀態的示蹤器深度定位方法研究。主要有三種深度定位方法，第一種是時間分配法，第二種是速
鉆采工藝 2021年1期2021-04-23
- 深水淺部水合物儲層水平井井筒溫度計算模型
II、IV 4個井段(圖1)。第I井段為隔水管段，第II井段為泥線以下的技術套管段；第III井段和第IV井段構成了水平裸眼段，第III井段內鉆柱為鉆桿，第IV井段內鉆柱為鉆鋌。圖1 水合物儲層水平井井身結構示意圖Fig.1 Horizontal well structure in hydrate reservoir(1) 第I、II、III井段鉆桿內泥漿溫度。在第I井段和第II井段，鉆桿與套管之間形成環形空間。在第III井段，鉆桿與井壁之間形成環形空間。鉆
特種油氣藏 2020年5期2020-12-03
- WLH81-C井提速提效技術
m，首先進行直井段鉆進至井深1 086 m，完成直井段鉆進。之后使用MWD加螺桿方式進行定向段鉆進[1]，鉆進井段1 086～1 409 m，入靶前更換LWD 儀器，鉆進井段：1 409～1 738 m；水平段入口點：井深1 576.14 m、井斜90.96°、方位326.23°、垂深1 426.22 m、閉合距274.17 m；末端：井深1 738 m、井斜89.13°、方位327.42°、垂深1 424.52 m、閉合距435.98 m。通過鉆頭、鉆
遼寧化工 2020年10期2020-11-09
- 防斜糾斜技術在邑深1 井的應用
度較低。1 一開井段防斜糾斜技術邑深1 井一開φ444.5 mm 井眼分別采用鐘擺鉆具組合和復合鉆進防斜技術，配合電子多點測斜監控井斜，較好地實現了對井身軌跡的控制。一開井段最大井斜角0.96°（對應井深623.00 m），最大全角變化率0.45°/30 m，一開井段井底水平位移9.62 m。1.1 鐘擺鉆具組合技術被廣泛應用的鐘擺鉆具可分為光鉆鋌鉆具、塔式鉆具和帶穩定器的鐘擺鉆具等[3]，現場使用中也經常將塔式鉆具與帶穩定器的鐘擺鉆具結合使用。其使用要點
石油地質與工程 2020年5期2020-10-30
- 復雜井身結構井WQ2-184鉆完井工藝技術
、使用壽命；四開井段(215.9mm井眼，選用帶倒劃眼帶倒劃眼功能、16mm加強復合片PDC鉆頭；五開(152.4mm)井眼，選用13mm復合片PDC鉆頭。3 井漏預防技術(1)控制好泥漿密度。Dammam控制在1.10g/cm3，Radhuma控制在1.10～1.12g/cm3，Tayarat和Hartha 控制在1.14～1.15g/cm3，Mishrif控制在1.25g/cm3。(2)三開和四開、五開Mishrif地層鉆進過程中，每小時加入100kg
化工管理 2020年24期2020-09-12
- 基于Cempro Plus的長封固段固井頂替效率影響因素分析
——以塔里木盆地順北區塊S7井為例
90%條件下不同井段水泥漿頂替效率。圖1為不同套管居中度條件下頂替效率隨井筒測深變化曲線。頂替排量一定的條件下，套管居中度與水泥漿頂替效率成正相關，與井筒混漿程度成負相關。在相同頂替排量下，隨著套管居中度的增加，井筒中下部區域（1 000～4 000 m井段）的頂替效率提升明顯，最高提升幅度可達32%；而對于井筒上部區域（小于1 000 m井段），套管居中度對頂替效率的影響不明顯，最高提升幅度僅為5%。此外，可以發現，在不同的套管居中度條件下，頂替效率增長
天然氣技術與經濟 2020年3期2020-07-21
- 水平射孔井段油氣水三相變質量流動分散流壓降模型
氣田開發水平射孔井段油氣水三相變質量流動分散流壓降模型張秋陽（中國石油集團長城鉆探工程技術研究院，遼寧 盤錦 124010）通過對微元井段壓降的分析，考慮了壁面入流的影響，那么根據質量守恒，動量守恒定理可以推導變質量流動模型。由于油氣水三相變質量流動分散流的混合程度均勻，因此在研究的時候將分散流看成了一種黏度比較復雜的均質液體?？紤]到存在壁面入流對射孔井段分散流壓降的影響，得到水平射孔井段油氣水三相變質量流動分散流的壓降計算方法。水平井；油氣水三相；分散流
遼寧化工 2020年4期2020-06-07
- 長寧—威遠區塊頁巖氣水平井PDC 鉆頭優選分析
寧—威遠區塊二開井段可鉆性極值在3～7，三開井段地層的可鉆性極值5～6 左右。二開井段的雷口坡—嘉陵江—飛仙關—長興組及三開井段的龍馬溪地層可鉆性較好，二開井段的龍潭—茅口—棲霞以及三開井段的韓家店—石牛欄地層可鉆性差。4 PDC 鉆頭優選結果根據鉆頭的優選依據及評價方法，利用目標地層的可鉆性剖面數據，建立其與鉆頭類型的對應關系，對長寧—威遠區塊水平井二開及三開井段PDC 鉆頭進行了優選，結果如下：（1）二開12 1/4″井段鉆頭特征，如圖3 所示：①采用
設備管理與維修 2020年1期2020-02-26
- 順北1-9井鉆井工程施工分析
產完井。2 各開井段鉆井施工2.1 導管施工（0.00～53.35m）本井井導管由鉆井隊施工完成，2016年04月16日11:30開始打導管，04 月16 日13:30 鉆至53.35m 完，起鉆下508mm 導管至53.35m。2.2 一開井段作業（53.35～1998.00m）2017 年04 月18 日19:00 下入Ф346.1mmKS1952SGRT 鉆頭探水泥塞頂位于27m，塞長26.35m，低鉆壓大排量掃完水泥塞后，循環完。2017 年04
化工管理 2020年12期2020-01-14
- 威遠頁巖氣套變水平井暫堵體積壓裂技術適應性研究
程度的套變，影響井段長度累計達到4783米；為解決套變井段的儲層改造難題，提高儲層動用程度，結合套變井實際情況，在原壓裂施工工藝基礎上開發出一種適用于威遠區塊套變井的暫堵體積壓裂技術，并在現場進行了實施，取得了很好的效果，為威遠頁巖氣的高效開發提供了有力的支撐。1 暫堵體積壓裂工藝原理暫堵體積壓裂就是根據儲層地應力剖面特點進行分段，壓開第一條縫，通過一次或多次向段內投送高強度水溶性暫堵材料，形成濾餅臨時封堵前次已壓裂段的炮眼，迫使液體進入新的射孔段，自動選
數碼設計 2019年2期2019-09-19
- 直井段偏移對后期定向鉆井作業的影響分析
定向井、水平井直井段的偏移問題，已經對后期軌跡控制施工作業和完井施工帶來了較大的影響，出現了定向施工井段和作業時間較大增加，由于“狗腿”度的增大需要更換造斜工具來滿足調整軌道設計的要求，軌跡由二維轉化為三維空間軌道[1]等諸多問題。隨著近年油田勘探開發的深入，國際油價低迷，采用高效開發模式越來越引起各油田重視，定向井、水平井技術作為一種提高油田開發綜合效益的手段，在各油田開發中得到了廣泛的應用，因此提高定向作業井段軌跡控制質量和鉆井速度，越來越受到油田公司
鉆探工程 2019年7期2019-08-20
- 肯基亞克油田H8088井?311.2 mm井段提速關鍵技術
311.2 mm井段機械鉆速低，不僅造成鉆井周期長、增加了鉆井成本，而且長時間的裸眼鉆進也大幅度增加了鉆井風險，不利于鉆井安全的控制[3-9]。針對本地區?311.2 mm井段地層的特征，分析鉆井難點，形成了以個性化PDC鉆頭為核心的提速關鍵技術，在H8088井進行了現場應用，提速效果顯著。一、H8088井概況H8088井的，井身結構見圖1所示。圖1 H8088井井身結構該井二開?311.2 mm井段1 200～3 727 m，所鉆地層為二疊系P2～P1k
鉆采工藝 2019年3期2019-07-11
- 東方某氣田淺部軟泥巖地層抑制泥球生成技術
444.5 mm井段為表層大井眼增斜井段，最深為1506 m，中途完鉆井斜在72°～77°，高井斜使得巖屑在自重作用下下沉，極易形成巖屑床。同時，一開φ444.5 mm井段使用馬達滑動造斜和旋轉鉆進，為保證高的造斜率而使滑動井段較長，通常會使用較小的排量，巖屑環空上返速度降低，難以及時返出。二開φ311.15 mm井段為長裸眼穩斜段和二次增斜扭方位段，至著陸段通常井斜達85°，扭方位最高45°，其中Z5H井裸眼段最長達2074 m。一開φ444.5 mm井
鉆井液與完井液 2019年3期2019-07-10
- 變孔密篩管控流完井參數優化及數值模擬分析
孔眼產生當前控流井段所需控流壓降；②盲管：不具備流體通過管壁的通道，可使當前控流井段的變孔密篩管匯集更多油藏產液，有利于充分發揮其控流性能；③常規濾砂管：布置在非控流井段，通常為產能較低的投產井段，以便充分保持其泄流強度；④管外封隔器：封隔完井管柱與井壁間環空，實施分段完井。圖1 水平井變孔密篩管控流完井管柱結構示意2 控流參數優化方法本節以D21P24井為實例井，介紹變孔密篩管控流完井參數的優化設計方法。2.1 基本參數D21P24井為開發斷塊油藏剩余油
石油地質與工程 2018年6期2018-12-19
- 利用測井資料評價暫堵轉向工藝在蘇里格氣田的應用效果
井來說，減少壓裂井段，降低壓裂成本，而又不能降低壓裂改造的效果，成為一件必須要考慮的事。因此，暫堵轉向壓裂技術就成為蘇里格氣田后期改造中重要的一環。1 暫堵轉向壓裂工藝暫堵轉向壓裂工藝技術，指的是在壓裂改造過程中，加入一定的化學暫堵劑或暫堵球。這些暫堵劑或暫堵球顆粒會隨壓裂液進入井筒，進而通過射孔孔眼進入地層，到達地層中的裂縫或高滲透層。暫堵劑或暫堵球就會在射孔孔眼處和高滲透帶聚集產生高強度的濾餅橋堵，以暫堵老裂縫或高滲透層，從而形成高于裂縫破裂壓力的壓差
石油管材與儀器 2018年5期2018-12-06
- 大慶油田提高氣體鉆井效率措施分析
存在氣體鉆井應用井段較短、處理井下復雜處理時間長，氣體鉆井技術不配套等問題，導致鉆井周期縮短效果不明顯，嚴重影響了氣體鉆井綜合效率[1-5]。為此，本文就如何提高大慶油田氣體鉆井效率的措施進行分析研究。1 影響鉆井效率因素分析通過統計所鉆的11口氣體鉆井（見表1），平均機械鉆速達到6.95m/h，是鄰井常規鉆井的5.35倍；氣體鉆井平均單只鉆頭進尺是鄰井常規鉆井的2.45倍，單井鉆頭用量比鄰井常規鉆井減少4.14只，氣體鉆井的平均鉆井周期比鄰井常規鉆井平均
西部探礦工程 2018年12期2018-11-21
- 威遠頁巖氣套變水平井暫堵體積壓裂技術適應性研究
程度的套應，影響井段長度累計達到4783米；為解決套應井段的儲層改造難題，提高儲層動用程度，有合套應井實際情況，在原壓裂施工工藝基礎上開發出一種適用于威遠區塊套應井的暫堵體積壓裂技術，并在現場進行了實施，取得了很好的效有，為威遠頁巖氣的高效開發提供了有應的支撐。1 暫堵體積壓裂工藝原理暫堵體積壓裂就是根據儲層地應剖面特點進行分段，壓開第一條縫，通過一次或多次向段內投送高強度水溶性暫堵材料，形成濾餅臨時封堵前次已壓裂段的炮眼，迫使液體進入新的射孔段，自動選擇
數碼設計 2018年4期2018-09-20
- 長井段膨脹管補貼在Hu16P3井的應用
上設計出適用于長井段套損修復的膨脹管補貼管柱[16]。但在實際應用中，補貼井段長度均未超過50 m。筆者針對Hu16P3井套管自由段破損井段總長約70 m情況，提出長井段膨脹管補貼關鍵技術及施工方法，為膨脹管補貼技術應用于修復長井段套管破損提供了現場經驗。套管補貼后試壓15 MPa，穩壓10 min，壓降≤0.3 MPa，有效封堵長70 m井段漏點，恢復產能6.8 t/d，含水率降至2.8%，已連續生產1 541 d未出現套管破損，累計增產原油1.048×
石油礦場機械 2018年4期2018-08-10
- 提高氣體鉆井效率方法與對策探討
存在氣體鉆井應用井段較短、處理井下復雜時間長、鉆井周期縮短效果不明顯等問題，嚴重影響了氣體鉆井綜合效率。為此，本文就如何提高大慶油田氣體鉆井效率的方法與對策進行探討。2 影響氣體鉆井效率因素分析2.1 氣體鉆井應用井段較短對大慶油田2007年所鉆的11口氣體鉆井井段、層位及進尺的統計結果見表1。從表1可知，11口氣體鉆井的總進尺為6672.13m，平均為606.56m，占實際三開進尺45.56%。最長的井段為1100.0m，最短的只有175.96m。鉆井井
西部探礦工程 2018年4期2018-03-26
- 蘇里格氣田蘇南區塊電測遇阻分析與對策
電測遇阻井，遇阻井段的井徑擴大率大，且極不規則。例如電測遇阻井SN0054-04井，在1580m處遇阻，遇阻井段平均井徑508.3mm，最大井徑擴大率132%，最小井徑擴大率16%(圖2)，該井段存在典型的“糖葫蘆”井眼。圖3 SN0054-09井井徑圖遇阻井段主要為灰色泥巖夾粉細砂巖，地層相對松軟，鉆井液放開濾失，鉆時快慢不均，慢鉆時鉆頭長時間定點沖刷容易形成大肚子，快鉆時則快速通過，相對井眼軌跡比較平滑，慢鉆時與快鉆時的交替，以及軟硬交錯是形成“糖葫蘆
長江大學學報(自科版) 2018年3期2018-03-13
- 套損井與取心井相似井段識別及其巖石力學參數確定方法
損井與取心井相似井段識別及其巖石力學參數確定方法邢岳堃， 張廣清， 李世遠， 王元元， 楊 瀟(中國石油大學(北京)石油工程學院，北京 102249)為了確定老油田巖心樣本嚴重匱乏的高套損率區塊巖石靜態彈性力學參數(靜態彈性模量與泊松比)，研究了套損井與取心井相似井段識別及其巖石靜態彈性力學參數確定方法。對取心井段的巖心進行巖石力學試驗，通過分析該井段測井數據與巖石靜態彈性力學參數的相關性，提出了基于組合模量確定靜態彈性力學參數的模型；通過分析取心井與套損
石油鉆探技術 2017年4期2017-09-03
- 王官屯油區失穩地層密閉取心技術
，但在穩定性較差井段進行密閉取心較為少見。大港油田王官屯油區官104斷塊目的層取心設計在孔一段，地層穩定性差，易跨易漏，巖心易碎，嚴重影響取心成功率和收獲率，密閉率難以保障，密閉取心難度極大。該區塊井：官78-28-2井設計在失穩地層連續取心，設計密閉取心進尺75 m。施工中共計取心12趟，期間共發生漏失3次。該井采用了特殊地層鉆井液控制技術、井壁強化堵漏技術，運用合理的取心工藝技術完成了連續密閉取心，密閉取心收獲率為93.30%，密閉率為88.46%，超
遼寧化工 2017年9期2017-03-22
- 合水區塊高壓淺水層鉆井液技術實踐與應用
層位都在直羅下部井段至延安中部井段(940—1120米)之間；(5)兩地出水量不大，均在每小時十方左右。1.2 城壕、合水區塊的特性城壕區塊長3油氣層地層壓力穩，而合水區塊屬于“三高”油氣層異常壓力區，鉆井中油氣侵速度快，伴生氣含量高。2 地層異常壓力區域的劃分根據現場資料研究分析得出城壕區塊存在一個異常高壓區，范圍大約在960-1120米左右，位于直羅下部井段至延安中部井段。 合水區塊存在兩個異常地層高壓區，大約在940—1035米，與1281—1380
化工管理 2017年28期2017-03-04
- 群庫恰克地區井壁失穩影響因素的研究
題，通過分析失穩井段巖石礦物組分與巖石理化的情況并結合實際鉆探中遇到的問題，研究了井壁失穩的主要影響因素，并分析了鉆井液在鉆探過程中所起的作用及其重要性，為該地區井壁穩定技術的研究提供了合理的依據。井壁穩定性；鉆井液；影響因素；井壁穩定技術；群庫恰克1 概況1.1 區塊概況群庫恰克構造帶位于塔里木盆地西南坳陷麥蓋提斜坡西段，是麥蓋提斜坡的一個次級構造單元，其東部與巴楚斷隆相接。麥蓋提斜坡西段海西期發育群庫恰克和西克爾南2個近EW走向、SN排列的古構造帶；由
山東國土資源 2016年11期2016-12-23
- 化學固結承壓堵漏技術在明1井的應用
學固結漿封堵施工井段，采用交聯成膜漿保護施工井段以上裸眼地層，防止憋擠時壓漏上部薄弱地層，提高了地層承壓能力，達到了施工要求，為順利完成該井的施工任務提供了安全保障?；瘜W固結堵漏材料是一種高價金屬離子納微米級材料，具有微小膨脹功能，密度在1.05～1.90 g/cm3之間可調，抗溫達180 ℃；交聯成膜漿使用高強度橋接堵漏材料代替常規的橋接材料，并引入化學交聯固結材料，抗返吐能力大于3 MPa，抗溫大于180 ℃，抗壓差大于20 MPa。該化學固結承壓堵漏
鉆井液與完井液 2016年5期2016-11-15
- 氯化鉀聚合醇鉆井液在潿西區塊定向井應用效果分析
針對潿西區塊復雜井段鉆井液的使用要求，基于潿西區塊定向井鉆井施工現象，對氯化鉀聚合醇鉆井液在該區域定向井應用效果進行了分析，結果表明：氯化鉀聚合醇鉆井液能夠基本滿足潿西區塊定向井鉆井施工要求，但沒有徹底解決潿二段到流二段井壁垮塌問題，需要進一步對鉆井液體系及性能進行優化，以便更好地解決復雜井段井壁垮塌問題，確保后續定向井及水平井鉆井施工安全。潿西；聚合醇鉆井液；抑制封堵；井壁垮塌；定向井2015年，中石化在潿西區塊部署了2口定向井，其中，潿4井獲得高產工業
海洋石油 2016年3期2016-10-18
- 華北油田雁63斷塊水平井提速潛力分析
0o以前）（1）井段1854～2755m。鉆具組合為：D215.9mm（TH1942D）PDC鉆頭+D172mm×1.5o單彎螺桿+D165mmNDC×1根+MWD短節+D165mmNDC×1根+D127mmWDP×36根+D127mmDP。（2）鉆井參數：鉆壓30～60KN，排量32～34L/S，泵壓15～18Mpa。（3）措施及效果：由于1.5o單彎螺桿在大段的復合鉆進中易過早損壞，因此在1854～2390m井段將鉆壓控制在30KN以內，降低了鉆壓對螺
中國科技信息 2016年1期2016-08-31
- 螺桿鉆進技術在長段未固結井管下的應用
施工中常遇未終孔井段的復雜不穩定地層存在熱儲含水層，需下管護壁和在熱儲含水層設濾水管以便于熱儲層中的熱礦水入井，濾水管以下井段不能水泥固結。未固結井管的強度較低和穩固性差，在下部井段鉆井作業中，鉆具旋轉碰撞、擾動井管易引發井管斷脫事故，采用螺桿鉆進技術，上部鉆具不轉動，減少和避免了鉆進中鉆具對井管的碰撞、擾動，有利于未固結井管的穩固，同時鉆頭轉速的提升提高了鉆進效率。2 工程實例貴州某地熱勘探井井深2410.68m，終孔井徑?152mm，采用四開鉆井結構。
西部探礦工程 2015年9期2015-12-17
- 通過描述圖像的均衡性評價儲層非均質性
圖2是儲層A、B井段的FMI全井眼成像圖、指數高通濾波圖與等高線圖。通過指數高通濾波器處理的圖像邊緣明顯銳化，裂縫、孔洞清晰易見。圖1 A井段成像圖、濾波圖與等高線圖圖2 B井段成像圖、濾波圖與等高線圖比較圖1和圖2可見，圖1均衡性較好，即A井段地層的裂縫、孔洞分布均勻，多為層狀分布，均質性較好；B井段地層的裂縫、孔洞雜亂分布，且有大裂縫自上而下貫穿地層，因此非均質性較好。在FMI成像圖上非均質性由灰度分布在空間位置上的變化而體現，對通過指數高通濾波后的圖
測井技術 2015年1期2015-12-13
- 膨脹管套管補貼技術在錦州油田的應用
計井深后(欲補貼井段)，在地面向工作管柱內加液壓，使膨脹器內的膨脹盤片爆破，膨脹錐脫離浮鞋，依靠液壓力和鉆桿的提升力實現膨脹管膨脹。膨脹管懸掛器分別坐封于欲破漏井段或射孔井段的上、下的完好套管上，同時起到密封的作用，從而封隔破漏井段或射孔井段。整個施工工藝包括井眼準備、通井、定徑刮管、脹管補貼、鉆下絲堵、試壓等步驟。1.3 技術特點及應用范圍膨脹管修復技術特點：工藝簡單，施工費用低；修復后可獲得較大的通徑；懸掛能力強，密封可靠，加固作用明顯；修復后不影響采
化工管理 2015年29期2015-08-15
- 法面掃描井間距離的解析算法
陷：一是采用比較井段兩端點是否位于法面異側來判別法面與比較井是否存在交點的方法不具有普遍適用性，可能會遺漏掉鄰井防碰的危險點；二是用迭代法來求解法面與比較井的交點，需要進行大量的軌跡插值與比較等方面的計算，計算量大、收斂性差。為此，基于井眼軌跡的空間圓弧模型，發展完善了法面與比較井是否相交的判別方法，并研究提出了求解其交點的解析法。這些方法不需要對比較井進行插值計算，僅需要比較井的設計軌道節點或實鉆軌跡測點數據就能得到準確的計算結果，大大減小了計算量。應用
石油鉆探技術 2015年2期2015-04-08
- 齊古1井深井鉆井液技術應用的認識
5～3342 m井段弱膠結性和水敏性地層的井壁穩定、1050～2385m井段高濃度CO2污染、3342～3658m井段泥頁巖井壁穩定和4640～5492 m井段188 ℃高溫鉆井液穩定等技術難點。本文在分析齊古1井鉆井液技術難點基礎上，提出了解決的技術對策，現場應用效果良好。關鍵詞：井壁穩定 CO2污染 188 ℃ 鉆井液技術 齊古1井中圖分類號：TE245 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）01（a）-0037-01齊古1井屬于伊通
科技資訊 2014年1期2014-11-10
- 淺談油水井套管補貼前期打通道技術
過；起鉆。分析該井段存在變形。（3）打印目的：確定遇阻井段，套管情況，為下步措施提供依據。下φ116mm鉛模至井深256.98m，加壓30.0kN，打??；起出鉛模，一側被切去，最小為φ112mm，根據鉛模痕跡分析，確定該井段套變，下步對該井段打通道。（4）磨銑目的：對套損井段進行打通道；分別下φ112mm銑錐、φ114mm銑錐、φ118mm銑錐+φ 114mm剛性扶正器+φ105mm鉆鋌2根+φ60.3mm鉆桿循環磨銑，磨銑井段：256.98-258.31
化工管理 2014年24期2014-08-15
- 智能井反饋控制生產策略數值模擬
例,定壓生產時的井段流量計算公式修正為定液量生產時的井模型修正為其中式中,qwi,j和qoi,j分別為井筒所在網格的水和油的質量流速,kg/s;pwi,j和poi,j分別為井所在網格的平均水相壓力和油相壓力,Pa;pbh(n)為第n個井段的井底壓力,Pa;為等效滲透率,m2;Ii,j為井生產指數,與井和網格尺度有關;Q(n)表示第n個井段在其ICV完全打開時的體積流速,m3/s;nhead和nend分別為第n個井段起始端和終止端的網格坐標。在進行智能井生產
中國石油大學學報（自然科學版） 2014年4期2014-07-05
- 套管防磨技術在新港1井的應用
和大位移井因下部井段鉆井施工周期長，套管磨損問題日顯突出。尤其是在深井定向井、大位移井鉆井施工過程中，套管偏磨是套管磨損的一個顯著特征，主要是鉆井過程中鉆桿與套管在徑向、軸向發生不同程度的碰磨造成的［1－4］。套管偏磨會使其承載能力降低，嚴重時導致套管柱擠毀或破裂，甚至造成全井報廢［5－7］。大港油田新港1井是1口五開三段制定向井，完鉆井深6 716 m，三開311.1 mm的定向、穩斜井段長達2 470 m，由于該井段的巖石可鉆性差，鉆井施工時間長，鉆桿
石油礦場機械 2014年5期2014-05-04
- 勝利首次成功實施大斜度稠油注采一體化技術
雖然能下到大斜度井段，但是不能實現注采一體化；如果采用常規注采一體化技術雖然也能達到目的，但是其下入深度受限，而且無法下入到大斜度井段?？蒲腥藛T研發的這套新技術一舉克服了上述諸多難題。9月5日，該井注汽后不動管柱順利轉抽，轉抽時間僅用3個小時，截至9月10日，該井日產液23.5 t，泵效78%，運行良好。大斜度稠油注采一體化工藝技術，既克服了常規注采泵不能在大斜度井段應用的難題，又實現注采一體化，具有廣闊的應用前景。（供稿 方 冰）
石油鉆采工藝 2014年5期2014-04-08
- 水平井均衡供液完井靜態控流參數設計
產段分段、各投產井段配產、各投產井段節流壓降設計和控流參數優化設計4個步驟。生產段分段以減小投產層系非均質性和封隔物性差異大的相鄰層段為目的；底水和邊水油藏分別使用“見水時間一致”和“均衡供液”的原則進行各投產井段配產；制定適當的跟端流壓，優化各投產井段所需節流壓降；適當選擇控流井段盲篩比，保證控流篩管發揮良好的控流特性。實例計算結果表明，使用“靜態控流參數”方法設計出的均衡供液完井管柱的控流效果明顯。該設計方法簡便實用，為均衡供液完井技術在勝利油田的推廣
石油鉆采工藝 2014年6期2014-03-11
- 緬甸Inyashe-2井井塌情況分析與原因探討
g/cm3。二開井段出現了較為嚴重的井壁坍塌及井徑擴大率偏大情況。1.1 井徑擴大率從圖1 與表1 可以看出：（1）Inyashe-2 井二開井段約1/3 井段井眼較規則，接近鉆頭直徑，約2/3井段井塌較嚴重，井徑變化大。（2）始新統上部大部分井段井徑較規則，中下部井段井塌嚴重；整個層段縮徑段僅0.6 m，僅占1.5%，擴徑段占98.5%。全層段平均井徑擴大率為15.95%。（3）白堊系頂部井徑擴大，中部井塌嚴重，底部井眼較規則；整個層段縮徑段僅37.1
石油鉆采工藝 2013年2期2013-12-23
- 能譜水流測井技術在輪南油田的應用
條件下，下部射孔井段已形成了優勢通道。由于常規同位素測試受粒徑、測試工藝以及井壁污染的干擾，目前已經不能完全滿足輪南油田高含水期動態監測的需求。2012年輪南油田引進能譜水流測井技術，在對25口井的測試報告分析后綜合評價認為，能譜水流測井工藝能夠較好地滿足目前動態監測需求，對判斷注水井是否真實存在管外竄槽、是否存在優勢通道以及分層注水井小層內部真實吸水剖面具有很強的指導意義，為后續油田注水調控、深部調驅等措施的實施提供了豐富的資料。1 氧活化能譜水流測井原
承德石油高等?？茖W校學報 2013年5期2013-12-04
- 鉆井歷史數據分析利用的新視角與啟示
進設計、優化施工井段、優選處理流程等方面起指導和輔助決策作用的信息，下面就從深井鉆井進度和深井事故統計的可視圖形中，深度剖析隱含其中的信息，以得出指導鉆井作業的有益啟示。1 深井鉆井進度曲線圖及特征分析通常一口井完井后，都會繪制如圖2所示的單井設計鉆井進度與實鉆進度對比圖，如把實鉆進度曲線上各點的斜率定義為視行程鉆速，視行程鉆速的大小就決定了鉆井進度的快慢。實際上如鉆井時間橫軸以小時數來記錄劃分鉆井作業時，進度曲線上各點的斜率就等于行程鉆速，如鉆井時間橫軸
石油工業技術監督 2013年11期2013-10-31
- 考慮變質量流影響的煤層氣水平井數值模擬研究
端劃分成N個微元井段，沿井筒延伸方向各微元井段長為Δxi;將第j分支井筒從跟端至指端分成Mj段，沿井筒延伸方向各微元井段長為 Δxj，k。對微元井段在主支上且該井段內有分支的情況，在主支井筒上取流動微元控制體見圖1。對此匯合點處可簡化為斜三通，根據伯努利方程［8－9］可得:式中:pwi+1、pwi分別為主支相鄰的上、下游井段中心的壓力，MPa;pwj，1為微元控制體內分支井段的壓力，MPa;D為主支井筒直徑，m;dj為第j分支井筒直徑，m;vRi為匯合處分
特種油氣藏 2013年4期2013-10-17
- 科技創新助力川西深井創三項鉆井紀錄
創造了川西深井同井段單只鉆頭累計進尺最多、單日進尺最高、平均機械鉆速最高等3項鉆井新紀錄。彭州1井是部署在川西坳陷大邑—安縣構造帶金馬構造上的一口預探直井，以雷口坡組、馬鞍塘組為目的層，設計井深6 050 m。針對該井三開地質條件復雜、研磨性強等特點，該隊在井深3 332～4 050 m井段使用了“孕鑲金剛石鉆頭+渦輪”鉆井工藝,經過努力，僅用了18.6天就順利完成了該井段的施工，取得了川西地區241.3 mm井眼單只鉆頭累計進尺718 m、單日進尺60
天然氣技術與經濟 2013年2期2013-08-15
- 綜合測井在桃山地區地熱資源勘查中的應用
～1 885 m井段的自然伽馬、電阻率、地溫測井3種測井方法數據、部分井段的巖屑為基礎，分析了桃山地區的地熱地質條件，以便給資源的開發利用提供基礎資料。1 區域地質概況桃山地區位于松遼盆地東側邊緣，與小興安嶺褶皺帶相鄰，第四系廣為覆蓋。中生代以前，桃山地區位于烏蘭浩特—哈爾濱地層分區、伊春—尚志地層分區的交界部位;中生代以后，桃山地區位于松遼地層分區、張廣才嶺—南樓山地層分區的交界部位，所以區域上地層層序不完整，本區及周邊地區地層見圖1、表1(陳秉麟等，1
地質學刊 2013年1期2013-06-07
- 科技創新助力川西深井創三項鉆井紀錄
創造了川西深井同井段單只鉆頭累計進尺最多、單日進尺最高、平均機械鉆速最高3項鉆井新紀錄。彭州1井是中石化部署在川西坳陷大邑—安縣構造帶金馬構造上的一口預探直井，以雷口坡組、馬鞍塘組為目的層，設計井深6 050m。針對該井三開地質條件復雜、研磨性強等特點，該隊在井深3 332～4 050m井段使用了“孕鑲金剛石鉆頭＋渦輪”鉆井工藝。經過嚴密組織、精心施工，僅用了18.6d就順利完成了該井段的施工，同時取得了川西地區監241.3mm井眼單只鉆頭累計進尺718m
天然氣工業 2013年5期2013-02-15
- 三維懸鏈線井眼軌跡模型的數值計算
解算法中，懸鏈線井段的坐標增量是使用數值積分法來計算的，由于數值積分嵌套在迭代算法中，數值積分的計算成為影響設計方程組求解效率的主要因素。通過一些數學技巧推導出了垂深增量和水平投影長度增量的解析計算公式，從而在設計方程組的迭代算法中不必再使用數值積分法來計算垂深和水平投影長度增量。使用積分變量替換將北、東坐標增量的積分計算式簡化成了另一種等價形式，使用這種新形式來計算數值積分，可以比原來的數值積分法節省三分之一的三角函數運算次數，從而顯著提高整個設計方程組
石油地質與工程 2012年3期2012-11-09
- 三維側位拋物線型方位漂移軌道設計的數值算法
空間曲線稱為設計井段。側位拋物線軌道由4個設計井段構成:直井段，圓弧過渡段，側位拋物線段，穩斜段。方位漂移軌道設計的做法是先在垂直剖面圖上進行設計，規定每個設計井段的井斜角變化規律，然后再結合方位變化率進行空間軌跡設計。1.1 井斜角函數在每個設計井段上，井斜角隨著井深而變化的規律是相同的，可以用下面的井斜角函數來表示:式中:α——設計井段上任意點處的井斜角;ΔL——井深增量，ΔL=L－Lb;L——設計井段上任意點處的井深;Lb——開始點處的井深。直井段和
鉆探工程 2012年6期2012-11-06
- 彎曲井段連續油管屈曲分析
34023)彎曲井段連續油管屈曲分析馬衛國，徐鐵鋼 劉湘瑜 張德彪(長江大學機械工程學院，湖北 荊州 434023) (中國石油大學(北京)機械與儲運工程學院，北京102249) (長江大學機械工程學院，湖北 荊州 434023)在前人對斜直井、水平井中的鉆柱及常規油管柱屈曲問題研究的基礎上，著重考慮連續油管過彎曲井段的實際作業條件，將連續油管分成若干微段單元體，計算了連續油管在彎曲井段的接觸應力和軸向力，并最終導出連續油管彎曲井段的變形規律。研究發現，不
長江大學學報(自科版) 2010年7期2010-11-27
- 重新審視井碰概率
以確定所鉆井特定井段與鄰井相交的可能性。通過對參考井上連續井段相關可能性的綜合考慮,可以得到總的碰撞概率。井碰概率的估計是基于已測井眼軌跡及測量不確定性的知識,并以位置協方矩陣的形式來表達。本文研發出一個更精確的碰撞概率評估方法,此方法克服了以往方法的限制。實例表明, 2口井在相交區域都是垂直的情況下,此新方法與平行和非平行井眼軌跡的分析結果相一致。井碰概率 馬氏距離 數值積分 概率稀釋1 介紹近期的重點是模型的改進,此模型用于描述測量的精確性和測量數據的
石油石化節能 2010年9期2010-10-13