凝液
- 低溫甲醇洗裝置再沸器疏水閥后管道水錘現象的分析與消除
甲醇后變成高溫冷凝液送到凝液收集罐(V017)。2個系列低溫甲醇洗裝置的此股冷凝液進入凝液收集罐(V017)的管線后,都出現明顯的水錘現象,低甲二冷凝液管線水錘現象特別嚴重。1 蒸汽冷凝液流程煤制氫甲醇車間2個系列低溫甲醇洗裝置分別于2019年2月和2019年4月投入運行。本文以低甲二疏水閥后冷凝液管線調整及改造過程進行說明。該低溫甲醇洗裝置甲醇熱再生塔使用的0.5 MPa飽和蒸汽經再沸器(E012)與塔內甲醇換熱后,經蒸汽疏水閥組(2個并連的疏水閥組及公
氮肥與合成氣 2023年10期2023-11-06
- 煤制甲醇工藝冷凝液余熱發電的應用
汽通過相變轉化為凝液，輸送至熱電冷凝液箱，凝液經循環水降溫后，再經過離子樹脂混床，供循環使用。由于蒸汽加熱器的蒸汽等級不同，換熱后產生溫度不等、壓力不一的凝液，在輸送過程中經常出現管線振動現象。同時，該凝液進入常壓凝液閃蒸系統閃蒸出流量可觀的乏汽，且大部分被放空，造成熱能的浪費和凝液的損失。煤化工裝置中，乏汽余熱能的提質回用是有效利用低品位余熱資源的方式[1]。乏汽是間接用蒸汽設備排放的高溫凝結水中夾帶(閃蒸)沒有被污染的低溫蒸汽，具有壓力低(1～2 kP
氮肥與合成氣 2023年3期2023-03-14
- 凝液汽提塔低負荷運行的操作分析
氣壓縮機段間設置凝液汽提塔(DA202)。文章介紹了低負荷運行狀態下DA202正常操作及異常操作的控制方式。1 工藝流程簡介1.1 系統總流程概述裂解氣壓縮機設置五段壓縮，具有諸多優點：節省壓縮功耗；壓縮比減低，減小壓縮過程的升溫速度、延長壓縮機相關部件的使用壽命；出口溫度降低，避免重質烴類、雙烯烴結焦，防止潤滑油的黏度降低；在段間設置冷卻器，可排出重烴和水，減少后續工段負荷。由裂解工段來的裂解氣進入壓縮機一段吸入罐，由段間冷卻器降溫至40 ℃左右，然后進
石油化工技術與經濟 2022年5期2022-11-12
- 苯乙烯裝置蒸汽過熱爐節能減排技術研究及應用
度。1.3 新增凝液熱交換器在工藝水汽提塔進料管線上增加一臺換熱器E317，優化裝置低低壓凝液余熱利用。利用裝置自產的低低壓凝液對進塔工藝水進行加熱，減少原進料預熱器SP3024的0.25MPa蒸汽耗量，換熱后的蒸汽凝液溫度由109℃左右降低至80℃，送至苯乙烯蒸汽過熱爐對流段進行取熱，進一步降低排煙溫度。2 技術應用效果裝置利用2021年4月大檢修期間實施技術改造，該項目于5月正式投用，經過運行優化，取得了理想效果。2.1 蒸汽過熱爐熱效率苯乙烯蒸汽過熱
節能與環保 2022年9期2022-10-19
- 海上油田伴生氣凝液回收工藝方案分析與優化
卻過程中產生大量凝液。天然氣凝液是天然氣中析出的液態烴混合物類物質的總稱，可以作為產品直接存儲銷售，也可以通過相應工藝將凝液分離成乙烷、丙烷、丁烷、天然汽油等燃油產品。合理的回收工藝是決定天然氣凝液使用效率的關鍵性因素。在海上生產中，天然氣凝液可經過分離得到合格的LPG產品，其余較輕的組分（C1、C2）可作為燃料氣；較重的組分（C5+）作為穩定原油儲存。1 基礎數據原料凝液主要來自燃料氣系統滌氣罐，經聚結分離器脫水至50ppm后進入LPG回收裝置，凝液壓力
石油和化工設備 2022年5期2022-07-11
- 費托壓縮凝液外送工藝流程及設備管道選材優化
1）引言費托壓縮凝液自費托釋放氣經壓縮冷凝而得，主要成分包括低碳烴、水以及含氧有機物，在含氧有機物中包括乙酸等低碳酸。費托壓縮凝液送至下游低溫油洗單元回收其中的烴類并分離成LPG 和輕烴等產品[1]。在山西潞安煤基清潔能源公司費托合成裝置中，費托壓縮凝液直接送至低溫油洗單元進行進一步處理，但由于其中含有低碳酸，造成了低溫油洗單元碳鋼設備及管道的腐蝕，給裝置的安全運行帶來極大風險，需要對壓縮凝液工藝流程及設備管道材質選擇進行優化[2-3]。1 費托壓縮凝液的
山西化工 2022年3期2022-07-06
- 環狀低壓蒸汽管網凝液產生的分析與研究
必須對全廠管線的凝液進行回收以避免管道內凝結水的積存?；厥蘸蟮?span class="hl">凝液通過專設的凝液回收總管送至相關區域的回收裝置，在進行凈化處理后作為給水送至鍋爐，以實現節水、節能的清潔生產。過熱蒸汽在輸送過程中隨著管道外側與周圍環境不斷散熱，沿管道長度方向過熱蒸汽溫度逐漸降低。而過熱蒸汽在管道中是否發生相變冷凝，取決于管道內壁面溫度是否低于過熱蒸汽壓力下的飽和溫度。當過熱蒸汽溫度降低至其飽和溫度時，管道產生冷凝液。對于環狀蒸汽管線，由于過熱蒸汽沿管長方向的溫度變化計算比較
化工設計 2022年3期2022-07-06
- 水煤漿氣化裝置洗滌塔出口合成氣管道帶水問題探討
S和Cl-會隨著凝液附著在管壁上，進而加劇管道的腐蝕[1-3]。此外，若洗滌塔出口合成氣帶水嚴重，易導致塔頂出口合成氣氣量、溫度急劇波動，不僅會造成氣化系統無法平穩運行，嚴重時甚至會引起整個氣化系統聯鎖停車，且含水量較高的合成氣進入下游CO變換裝置還容易引發催化劑失活。因此，在特定條件下對洗滌塔出口合成氣帶水量進行定量判斷就尤為重要。以某水煤漿氣化裝置為例，在單系列洗滌塔出口至多系列合成氣匯集輸送器入口段合成氣管道僅有保溫設計時，通過軟件PIPEPHASE
肥料與健康 2022年2期2022-06-30
- 化工凝結水回用工藝技術研究與應用
生產中產生的工藝凝液和透平凝液，具體水質見表1。表1 設計進水水質1.2 工藝流程本項目凝液處理后要達到《火力發電機組及蒸汽動力設備水汽質量》DL/T 12145—2016補給水水質質量標準。結合進出水水質，采用以下工藝流程：工藝凝液精制流程：工藝凝液→板式換熱器2→板式換熱器3（保安）→凝結水箱→凝結水泵→過濾器→前置陽床→混床→脫鹽水箱；透平凝液精制流程：透平凝液→板式換熱器1→板式換熱器4（保安）→過濾器→混床→脫鹽水箱。對于工藝凝液，溫度較高，約1
化工設計通訊 2022年2期2022-02-24
- 苯乙烯裝置汽提塔異常技術分析及處理
主要作用是對工藝凝液進行處理，通過水蒸汽的汽提作用，脫除自塔頂流下的工藝凝液中的烴類物質，烴類混合物從塔頂采出進入汽提塔冷凝器E-307殼程被冷凝后返回到油水分離器V-305罐，不凝氣則排放至后冷器E-306前隨脫氫尾氣出裝置。脫除烴類后的冷凝液由塔釜排出，經過工藝水處理系統除去凝液中含有的催化劑粉末及聚合物顆粒雜質，以達到鍋爐給水的標準。2 汽提塔原設計概況該塔為高效塔盤結構，共設有13層塔盤，塔徑為DN2000，單溢流結構，板間距為500 mm，篩板塔
化工管理 2021年33期2021-12-23
- 蒸汽凝液管彎頭泄漏失效分析
某化工廠部分蒸汽凝液管彎頭發生泄漏，該管線的工藝流程圖如圖1所示。圖1中圓圈標出的部位為發生泄漏的位置，管道內介質流向如流程圖箭頭標識，疏水器上游管線介質為水蒸汽，壓力為4.5 MPa，溫度為270 ℃，疏水器下游管線為凝液管線，壓力為0.5 MPa。在實際操作過程中，常常打開旁路3來調節疏水器下游管線流出的凝液溫度，因此，在疏水器下游管線4之后，管內流體通常處于汽液混合兩相的狀態。據不完全統計，疏水器下游管線由于汽水沖擊和沖刷作用導致管道泄漏失效的情況時
化工裝備技術 2021年5期2021-11-02
- 費托合成釋放氣壓縮機運行問題分析及應對措施
元處理。一級壓縮凝液經一級壓縮凝液泵送入二級壓縮凝液罐，一、二級壓縮凝液流量每小時為5.23 t，經二級壓縮凝液泵送至低溫油洗單元回收石腦油和LPG。1 運行問題及原因分析1.1 分液罐排液難以控制引發跳車和串壓風險費托合成釋放氣壓縮機分液罐及凝液罐體積(1.57 m3)較小，當釋放氣中易凝結組分偏多時現場手動排液速度較慢，無法及時降低液位，液位突升易觸發跳車聯鎖，制約整個系統運行的穩定性，同時若凝液罐底部球閥控制不及時出現高壓串低壓情況，存在極大安全隱患
山西化工 2021年4期2021-09-06
- 化工生產裝置蒸汽凝液回收與利用
00 t/h蒸汽凝液。原設計中此部分蒸汽冷凝液回收至動力分廠脫鹽水站工藝水箱再次利用，但因BDO凝液回收過程中多次出現電導率(≤10 μs/cm)、Fe2+質量濃度(≤100 μg/L)的超標現象，造成凝液混床樹脂出現交叉污染。產水電導率從0.07 μs/cm直接上升至0.46 μs/cm，二氧化硅質量濃度從2.7 μg/L上升至198 μg/L，對鍋爐及后續化工生產造成嚴重威脅。按照原設計繼續回收利用，風險較大，因此在初期改造中，利用進鍋爐除氧水對此部分
氮肥與合成氣 2021年9期2021-09-03
- 煤層氣集輸管道積液判斷及治理技術
施，分析目前部分凝液缸放水效率不高的原因。2 集氣管網積液產出機理及特征研究2.1 計量閥組的凝析水產出認識當氣體在管道中流動時，由于局部阻力，如遇到縮口和調節閥門時，其壓力若顯著下降，這種現象稱為節流。在壓力一定的情況下，隨著溫度的降低，氣液兩相呈分離流狀態，管壁處流速在增加的狀態下，氣體滑脫現象顯著。進入10月下旬，受單井井口、計量閥組節流、溫度雙重影響，煤層氣飽和含水量開始減少，(漸變的過程)在未形成積聚影響前，積液流入計量閥組后段，如圖1所示。圖1
中國煤層氣 2021年3期2021-08-17
- 苯乙烯裝置脫氫尾氣凝液系統腐蝕原因分析
0尾氣進口管線及凝液調節閥出口管線相繼發生腐蝕泄漏，由于系統溫度不高（約60℃左右），同時壓力為負壓，未發生嚴重安全生產事故，但裝置局部被迫停工檢修對裝置平穩生產帶來一定影響，為預防此類事故再次發生，本文根據現場腐蝕調查及工藝了解，對苯乙烯裝置尾氣凝液系統腐蝕機理進行探討，并提出防護建議。1 腐蝕形貌E-2420進口管線腐蝕泄漏部位及管程（尾氣）出口封頭局部腐蝕形貌如圖1所示。從圖1可以看出，泄漏部位在進口管線側彎處，管線彎頭規格φ500×15mm，開工運
全面腐蝕控制 2021年5期2021-07-23
- 苯乙烯裝置脫氫尾氣凝液系統腐蝕原因分析
0尾氣進口管線及凝液調節閥出口管線相繼發生腐蝕泄漏，由于系統溫度不高（約60℃左右），同時壓力為負壓，未發生嚴重安全生產事故，但裝置局部被迫停工檢修對裝置平穩生產帶來一定影響，為預防此類事故再次發生，本文根據現場腐蝕調查及工藝了解，對苯乙烯裝置尾氣凝液系統腐蝕機理進行探討，并提出防護建議。1 腐蝕形貌E-2420進口管線腐蝕泄漏部位及管程（尾氣）出口封頭局部腐蝕形貌如圖1所示。圖1 E-2420進口管線腐蝕泄漏部位及管程（尾氣）出口封頭腐蝕形貌從圖1可以看
全面腐蝕控制 2021年4期2021-05-29
- 煤化工行業凝液回收系統常見問題探討及改造實踐
運行過程中遇到的凝液回收系統背壓過高、水擊、不凝氣聚集及伴熱管理不到位等問題，值得關注。筆者結合實際生產經驗，對凝液回收系統常見問題進行了分析探討，并介紹了某公司伴熱系統的改造實踐及效果，可為解決凝液回收系統的“跑冒滴漏”提供借鑒。1 凝液回收系統常見問題的解決與探討1.1 凝液回收系統背壓過高蒸汽熱量利用率低、回水帶汽量大是引起凝液回收系統背壓過高的主要原因。蒸汽伴熱系統疏水器運行過程中缺乏有效的檢查與維護，會導致蒸汽噴放過多，若問題疏水器達到一定數量，
煤化工 2021年2期2021-05-24
- 凝液汽提裝置優化改造
2某煤化工項目的凝液汽提裝置接收來自上游變換裝置的低溫凝液和低溫甲醇洗裝置的低溫凝液，采用低低壓蒸汽直接汽提，塔頂氣相冷凝分離后送入硫回收裝置，塔底汽提凝液升壓送至氣化裝置循環利用，年操作時間為8000小時。由于上游工段輸入的變換凝液、低洗凝液氨氮含量遠超設計值，導致汽提后凝液氨氮超標，超標汽提凝液返回氣化裝置循環利用，造成氨氮在系統內部不斷累積，使得系統運行環境持續惡化。為維護凝液汽提裝置正常運行，確保汽提后凝液達標，對凝液汽提裝置實施了技術改造。1 凝
化工設計 2021年2期2021-04-27
- IGCC蒸汽凝液回收利用研究
大的伴熱管道后，凝液的電導、鐵離子、鈉離子出現大幅升高，無法作為軟化水直接回收至動力島的凝汽器，造成電廠的除鹽水耗遠高于常規火電，如不進行精制處理回收，不但增加了發電成本，還會造成大量的資源浪費。1 蒸汽系統介紹天津IGCC 蒸汽系統經過多次改造，形成了復雜的中壓蒸汽系統、次中壓蒸汽系統、低壓蒸汽系統和低低壓蒸汽系統。中壓蒸汽有四路汽源，分別是外購4.2MPa 中壓蒸汽、發電島中壓再熱蒸汽、二期機組3.8MPa 中壓蒸汽、氣化爐汽包產5.0MPa 中壓飽和
化工設計通訊 2021年1期2021-01-20
- 煤制烯烴MTP裝置C5/C6循環烴的泄漏排查
析合成單元有蒸汽凝液收集罐4個，分別是1號、2號、4號、5號。其中1號和2號主要收集丙烯一車間和合成車間各蒸汽凝液。4和5主要收集氣化、備煤的蒸汽凝液。2017年3月21日動力回收低壓凝液COD超標，經排查全廠中低壓凝液系統，甲醇合成裝置蒸汽凝液回收系統中有機可燃氣超標，監測儀器顯示有機可燃氣含量大于15000×10-6(體積比含量)，采集該有機可燃氣用色譜儀進行定性定量分析，其組分主要是C5/C6烴類特征物，且含量達到19700×10-6(體積比含量)。
化工管理 2021年1期2021-01-20
- 精餾再沸器運行總結
管內甲醇漏入殼程凝液中，蒸汽凝液帶大量甲醇(E2101凝液中醇含量分析：5.11ppm、8.79ppm、68.39ppm，E2105凝液中醇含量分析：0.8ppm、48.27ppm、218.45ppm)，甲醇污染凝液管網，同時造成甲醇浪費，消耗增加。預塔再沸器于2011年9月更換了新再沸器(列管材質未變)。在之后運行過程中預塔再沸器、加壓塔再沸器列管多次出現列管、管板泄漏，導致精餾裝置被迫停車檢修。表1 再沸器工藝參數一覽表表2 再沸器檢查堵漏統計二、原因
探索科學(學術版) 2020年4期2021-01-18
- 塔器節能優化方案
單元DIB 塔及凝液余熱利用節能優化方案——DIB分離塔正常生產過程中熱能耗損較大，通過優化系統換熱網絡，充分利用塔釜加熱蒸汽及系統管網凝液余熱，綜合降低系統生產運行熱量損耗，減少能源浪費。山東玉皇化工（集團）有限公司的液化氣綜合利用項目——碳四異構化裝置自開工以來，DIB 塔運行蒸汽消耗在整個運行系統占比較大（約消耗19.5 t/h 蒸汽），加工成本較高。與此同時，聯合裝置凝液回收系統需要匯集各凝液物流泵輸至水處理精制單元，精制處理前需要使用循環水冷卻至
流程工業 2020年5期2020-09-12
- 再沸器凝液回收管線的設計計算
冷凝水回收系統。凝液管線被分成了兩部分，再沸器至疏水閥的排水管和疏水閥后的排放管。通常，疏水閥安裝在再沸器出口的下端，凝液在重力作用下沿管道流動，再沸器至疏水閥的排水管應按照重力流計算。凝液經過疏水閥后，會發生閃蒸，疏水閥后的排放管應按照兩相流計算。工程設計中，設計人員對重力流管道的計算，基本上停留在根據經驗假定流速，核算管徑和阻力降的階段，這樣容易造成失誤，致使疏水閥前管徑偏小，凝液在疏水閥前閃蒸，管道充滿蒸汽，阻止凝液到達疏水閥，形成汽鎖，影響疏水閥正
天津化工 2020年4期2020-08-05
- 石油化工工藝裝置蒸汽管道配管設計要點
異，所以需要安裝凝液回收系統來進行處理，這樣一來壓力的不同就會產生不同的凝液，進而導致管道受到差異化的影響。在針對中壓蒸汽進行處理時，需要調整好凝液的位置，這樣一來管道最低部分的設計需要結合疏水裝置，這樣就可以避免壓降對于管道帶來的不良影響，同時排液的支管可以通過一定的角度回收，確保凝液能夠順利排出[2]。2.3 蒸汽支管布置要點在進行蒸汽管道的布置時，需要考慮到主管頂部的支管部門，通過石油化工工藝裝置設計的方式來設置切斷閥，同時做好水管管段位置，在主管道
天津化工 2020年4期2020-08-05
- PTA精制母液余熱回收技術研究
；V-1表示制熱凝液緩沖罐；E-3表示制冷熱源換熱器；E-5表示溶液換熱器；T1表示多級閃蒸塔，T2表示醋酸回收塔，T3表示氧化反應系統，E-4/15/16/19/23/25表示換熱器。多級閃蒸塔頂部加入PTA精制母液，讓其處于負壓的環境下進行閃蒸，產生閃蒸蒸汽，而經過多級閃蒸塔的一些蒸汽會進入到吸收式熱泵系統的發生器中進行蒸發，產生工質蒸汽，將蒸汽冷凝之后形成的凝液進入到閃蒸塔底部，并通過制熱工質泵將冷凝后的凝液送入制熱蒸發器當中，讓其與部分的閃蒸蒸汽進
云南化工 2020年2期2020-04-25
- 苯乙烯裝置P3003汽提塔釜液泵故障分析及對策
汽提塔塔底的工藝凝液輸送泵，該凝液部分輸送至蒸汽發生器產蒸汽，蒸汽再輸送至苯乙烯加熱爐加熱后，與乙苯混合后進入反應器。因此，P3003汽提塔釜液泵是苯乙烯裝置流程中的重要設備，該泵運行的穩定性對裝置的平穩運行具有較大影響。1 P3003汽提塔釜液泵故障現象自2015年苯乙烯裝置開工一段時間后，P3003汽提塔釜液泵運行一直不能長周期平穩運行，最初的表現為入口過濾網經常性堵塞，需要頻繁清理過濾網，維修量大；后來過濾網堵塞現象有所緩解，但是該泵電機卻頻繁出現超
化工管理 2020年1期2020-03-04
- 淺談蒸汽加熱換熱器的控制方案
加熱換熱器的蒸汽凝液量小時，凝液出口宜設置疏水器，旁路控制方案見圖1；當蒸汽凝液量較大而疏水器規格尺寸無法滿足要求時，凝液出口則應設置凝液罐，其旁路控制方案見圖2。圖1 旁路控制方案(凝液出口設置疏水器)圖2 旁路控制方案(凝液出口設置凝液罐)旁路控制具有如下特點：(1)反應迅速及時，換熱器需具有較大的換熱面積裕量；(2)適用于工藝介質流量不允許控制的場合；(3)不適用于工藝介質易結焦、結垢、聚合和熱敏性的場合。此外，當蒸汽加熱器為精餾塔再沸器時，旁通線內
山東化工 2019年22期2019-12-12
- 非能動安全殼冷卻系統換熱器內冷凝換熱模型研究
氣層的形式覆蓋在凝液表面，阻礙蒸汽接觸冷壁面發生凝結，最終削弱整個冷凝換熱過程的熱量傳遞強度。由此可知，如若蒸汽發生凝結，需先以擴散的方式穿透不凝性氣體層，隨即釋放氣化潛熱，凝結為液態水。除此之外，在強制對流冷凝換熱過程之中，主流氣體與凝液之間存在對流換熱過程。高溫的主流混合器將釋放顯熱，攜同蒸汽冷凝釋放的潛熱，一同通過凝液與換熱管內壁面之間的對流換熱穿過換熱管壁，最終被管外的冷卻劑帶走。綜上所述，換熱管內的含不凝性氣體的蒸汽冷凝換熱過程由3部分組成：凝液
應用科技 2019年5期2019-09-16
- 蒸汽凝液回收技術改造
?，F將該裝置蒸汽凝液回收系統進行改造，利用低壓閃蒸罐回收蒸汽，增加水冷器對高溫蒸汽凝液降溫，實現了蒸汽凝液乏汽回收利用，蒸汽凝液平穩并入管網，保證了系統安全穩定運行。油品精制車間并入全廠蒸汽凝液管網的凝液共有四處，一是全廠罐區液化石油氣蒸發器的1.0 MPa蒸汽凝液，二是中質石蠟罐組的0.6 MPa蒸汽凝液，三是中間罐區的1.0 MPa蒸汽凝液，四是加氫裂化裝置區(以下簡稱“裝置區”)的0.6 MPa蒸汽凝液。1.2 改造目的全廠罐區液化石油氣蒸發器的1.
山東化工 2019年15期2019-09-04
- 工藝凝液汽提塔聚堵的原因分析及應對措施
、油水分離、工藝凝液處理、脫氫尾氣壓縮和吸收以及苯乙烯精餾五個部分。在乙苯脫氫過程中，需要配比適量的210KPa蒸汽，主要目的是為乙苯脫氫吸熱反應提供熱量，同時可以有效地降低烴分壓，提高乙苯轉化率，降低催化劑表面積碳，保持催化劑活性。該部分蒸汽冷凝后變成水，再加上乙苯脫氫產物的急冷水以及壓縮機體注入的急冷水，這三部分水最終匯集在油水分離器形成了工藝凝液。這些凝液成分復雜，不僅含有少量的鐵離子，還含有苯、乙苯、甲苯、苯乙烯等有機成分，由于在油水分離器沒有足夠
山東化工 2019年14期2019-08-14
- 大牛地氣田烴類組分分析及凝液回收思路
出的天然氣中回收凝液可降低天然氣的露點，避免天然氣在管輸過程中因液態烴凝結而阻塞管道，可以改善天然氣的質量、使油氣耗損降低?；厥盏?span class="hl">凝液還可作為燃料和化工原料，提高經濟效益。由于從天然氣中回收得到的乙烷、丙烷價格低廉，因此以乙烷為原料的乙烯生產商具有巨大的成本優勢，越來越多地采用乙烷作為裂解原料[2]。隨著國內天然氣田的開采，利用凝液回收技術，從天然氣中回收乙烷以上烴類組分作為乙烯原料的必要性逐漸顯現。通過分析大牛地氣田天然氣的烴類組分變化特點，提出了回收天
天然氣技術與經濟 2019年3期2019-07-18
- 凝液穩定裝置中的自動控制應用
6100）天然氣凝液是指從氣田開采的天然氣中凝析出來的液烴混合物，習慣上也被稱為輕烴或凝析油。未經過穩定的天然氣凝液在儲存或運輸過程中，會產生油氣揮發損失，不僅對環境造成危害，而且是對能源的極大浪費[1]。凝液穩定裝置可以將凝液中揮發性強的輕組分脫除，減少凝液在常溫常壓下的蒸發損耗，使凝液穩定。以某海外項目天然氣處理廠的凝液穩定裝置為例，對凝液穩定處理裝置中的自動控制應用進行研究，供廣大設計人員參考與探討。1 凝液穩定裝置的工藝分析1.1 工藝流程未經穩定
儀器儀表用戶 2019年7期2019-06-26
- 閃蒸氣不凝氣技術改造及效果評價
露點,因而需進行凝液回收。但是凝液中含有部分C1～C4揮發性強的組分,給凝析油的運輸帶來安全隱患,因此對揮發性組進行分脫除,但目前由于在凝析油穩定過程中閃蒸氣、不凝氣的產量太大,而閃蒸氣、不凝氣攜帶一定的C5＋重烴組分,低壓燃料系統不能自身消耗,故而進行放空燃燒,不僅造成了環境污染,同時也是資源的極大浪費。1 閃蒸氣、不凝氣生產工藝流程蘇里格天然氣處理廠由脫水脫油裝置獲得的凝液,經凝液換熱器、閃蒸分離器、凝析油穩定撬處理,除去其中的C1～C4的輕組分,得到
探索科學(學術版) 2019年10期2019-06-03
- 環氧乙烷/乙二醇裝置工業生產中污水PH值偏低的工藝優化
排污水四效濃縮的凝液進入水緩沖罐V-402，同時接收所有0.5MPa蒸汽凝液。由于裝置內所使用的0.5MPa蒸汽絕大部分是在四效濃縮產生的工藝蒸汽，其中含有少量的醇和醛。另外四效濃縮后的凝液經工藝排放閃蒸罐V-403進入V-402中的凝液也夾帶少量的醇和醛。在有氧氣存在的條件下，都可以被氧化成酸。為了保證V-402中的水質，需通過排放部分到廢水系統。3.3 工藝凝液罐外排污水裝置0.3MPa工藝蒸汽絕大部分作為10℃低溫水熱源動力，所產生的凝液進入到工藝凝
新生代 2018年20期2018-11-13
- 煤層氣低壓管網冬季生產影響因素分析及治理對策研究
線圖2.3.4 凝液缸不合適導致管網積液煤層氣采氣管線輸送介質為濕氣，在寒冷的外部條件下容易在管線內凝析出液，由于大多數采氣支線為小直徑的聚乙烯材料(PE管)，且采用多閥組串接方式，無法采用通球的方式進行排除凝析液，為了提高管網輸送效率，在采氣管線上安裝凝液缸，定期人工放水，該方法排液簡單、實用、操作性強。但是由于產建時經驗不足，凝液缸位置選取不合適、施工質量不滿足要求等原因，雖然凝液缸安裝數量較多，但實際排液效果不明顯，大部分凝液缸無法排液，致使部分管線
中國煤層氣 2017年6期2018-01-25
- 神木天然氣處理廠凝液閃蒸氣回收利用探索
神木天然氣處理廠凝液閃蒸氣回收利用探索高小鍵，占 賽，孟鳳鳴，盧 靜，錢 凱，趙彥女，南 春，鄧 濤（中國石油長慶油田分公司第二采氣廠，陜西榆林 719000）針對神木天然氣處理廠目前脫水脫烴來凝液的閃蒸氣導入低壓放空火炬燃燒的現狀，從原設計工藝流程上分析，探討了閃蒸氣回收供導熱油爐使用燃料氣的可能性、安全性、經濟性，從而達到節約資源、降低環境污染、降低運行成本的目的。脫水脫烴；凝液；閃蒸氣；回收利用凝液閃蒸是在一定壓力、溫度條件下尚未達到沸點的輕烴以液態
石油化工應用 2017年10期2017-11-08
- 蒸汽凝液系統問題分析及改造
00000)蒸汽凝液系統問題分析及改造李艷娟1，朱 虹2, 吳麗美1(1. 上海辰鼎石化工程設計有限公司，上海 200000；2. 上海三鼎工程技術咨詢有限公司，上海 200000)針對某化工裝置蒸汽凝液管網多處發生振動、蒸汽壓力低、凝液罐無法閃蒸的現象，經過現場測試和蒸汽凝液管網流體模擬計算，從而查找出蒸汽凝液管網運行問題的主要原因。分析結果表明，凝液發生二次閃蒸、凝液管線管徑偏小、流體匯合時流向對撞是導致蒸汽凝液管網發生振動的主要原因；調節閥開度偏小導
山東化工 2017年14期2017-09-16
- 余熱回收在煤化工行業的應用
以某大型煤化工廠凝液精制裝置中工藝凝液余熱為例，介紹有機郎肯循環螺桿膨脹機發電站發電原理和技術流程，通過本項目的實施將低品味的熱能(88 ℃)轉化成電能，在額定工況下實現凈發電功率516 kW，達到節能增效的目的。有機郎肯循環；余熱發電；節能；余熱回收隨著能源消耗的日益增長，生態破壞、全球變暖等環境問題已凸顯，節能減排已經成為我國目前的基本國策。工業節能十三五規劃要求在鋼鐵、化工、輕工等余熱資源豐富行業，全面推廣余熱余壓回收利用技術，推進低品質熱源的回收利
山東化工 2017年8期2017-09-04
- 火炬氣凝液緩沖系統的設計
30024火炬氣凝液緩沖系統的設計曹曉娟*賈金潔東華工程科技股份有限公司 合肥 230024介紹火炬氣凝液緩沖系統的組成、工作原理及設計要點。與傳統的火炬氣分液系統相比，采用液體緩沖系統代替凝液輸送泵，具有安全性好、維護費用低等優點，該系統尤其適用于北方寒冷地區?；鹁鏆?span class="hl">凝液緩沖系統為火炬氣凝液儲存和輸送提供了另一種選擇。分液系統 液體緩沖罐 工作原理 設計要點在煤化工裝置中，火炬氣排放系統一般由火炬氣總管、火炬氣分液罐、水封罐、高架火炬等組成。其中，分液罐
化工設計 2017年2期2017-04-22
- 天然氣處理廠不凝氣輕烴回收探討
丙烷制冷低溫回收凝液，回收的凝液因不穩定，不能滿足運輸條件，需進行凝液穩定，在凝液穩定過程中，產生不凝氣量太大，低壓燃料系統無法完全利用，導致低壓燃料系統壓力高，凝液穩定裝置運行不穩定。進行人工放空不凝氣，導致不凝氣資源浪費，故本文針對目前不凝氣產量大等問題，對回收利用不凝氣進行探討，提出不凝氣輕烴回收方案，并做了經濟效益估算。凝液;不凝氣;輕烴回收1 凝析油穩定工藝1.1 凝析油穩定方法凝析油穩定方法基本上分為閃蒸法(一次平衡汽化可以在負壓、常壓、微正壓
化工管理 2017年4期2017-02-20
- 低溫余熱發電技術在煤化工項目上的應用①
煤化工項目的低溫凝液余熱資源，在計算工藝凝液余熱容量的基礎上確定了合理的ORC余熱利用方案，利用ORC余熱發電機組代替原有的循環水冷卻器，以便在完成對工藝凝液冷卻的同時實現余熱資源發電收益。分析結果表明：該余熱發電項目的凈發電功率為516kW，節約原有冷卻塔循環水泵消耗的功率為110kW，年收益電量達500.8萬度，年節約標準煤1812.4噸。煤化工項目， 低溫凝液， 有機朗肯循環(ORC)， 余熱發電0 引 言隨著經濟高速增長，中國的能源消費量與日俱增，
高技術通訊 2016年7期2017-01-10
- 乙烯新區凝液系統瓶頸問題優化改造
時產生的低壓蒸汽凝液送至鍋爐裝置除氧器系統，作為鍋爐給水使用。在實際運行過程中，由于凝液壓力高、含汽量大，對除氧器液位、壓力的控制和除氧效果造成一定的影響，嚴重制約了裝置的穩定運行。作者利用凝液閃蒸分離技術，對乙烯新區凝液系統進行技術改造[1-2]，新增一臺低壓凝液閃蒸罐，投入運行后，在滿足鍋爐除氧器液位、壓力控制需求的同時，使凝液中汽液相得到合理利用，保證了裝置的長周期穩定運行，減少了能源浪費，降低了生產成本[3-4]。1 乙烯新區凝液系統運行中存在的問
化工科技 2016年6期2016-06-06
- 干氣提濃乙烯裝置加工重整變壓吸附解吸氣的技術改造
，使該裝置產生的凝液較多，凝液主要為C3～C5組分以及少量水分。改造中增設了管線將凝液送至催化裂化裝置，并將凝液管線增加伴熱設施，及時將凝液排出回收利用。改造后裝置運行效果良好，能將富含重組分的重整PSA解吸氣中的C2及C2以上組分高效回收，并有效脫除H2S，CO2，O2等雜質，為蒸汽裂解制乙烯裝置提供合格的原料氣，經濟效益可提高5 063萬元a。變壓吸附 干氣 解吸氣 提濃 乙烯煉油廠催化裂化等裝置會副產大量干氣，主要組分為 H2，CH4，C2H4，C2
石油煉制與化工 2016年7期2016-04-11
- 神寧爐凝液收集系統探討
0411）神寧爐凝液收集系統探討王國梁（神華寧夏煤業集團有限責任公司煤制油分公司氣化廠，寧夏 銀川 750411）神寧爐凝液收集系統，用以收集氣化裝置各等級蒸汽凝液，副產低低壓蒸汽，同時冷凝液緩沖罐的工藝水加壓后替代脫鹽水作為洗滌塔精洗段的補水。氣化爐原始開車或裝置凝液量不足時，冷凝液緩沖罐采用脫鹽水進行補水，凝液量較大時通過冷凝液泵增加外送量。神寧爐；凝液系統；收集流程西門子GSP粉煤加壓氣流床氣化技術[1]所采用的凝液收集系統，用以收集處理氣化裝置各等
工程技術研究 2016年12期2016-02-11
- 甲醇精餾系統蒸汽凝液余熱回收優化設計
甲醇精餾系統蒸汽凝液余熱回收優化設計周芳姜波中國成達工程有限公司成都610041 袁鵬民張彩麗內蒙古榮信化工有限公司鄂爾多斯014300摘要傳統甲醇精餾工藝中，為回收蒸汽凝液余熱，常將精餾塔再沸器出口凝液用于預熱預精餾塔進料原料液，但出預熱器的凝液溫度仍較高，余熱回收效果非常有限；為最大限度地回收此部分熱量，優化設計中增設了凝液再沸器，以盡可能地分擔預精餾塔再沸熱，這樣可將凝液溫度由原來的159℃降至94℃。投產后的實際運行數據表明，此優化設計達到了預期目
化工設計 2015年6期2016-01-31
- 非能動余熱排出換熱器冷凝換熱性能研究
心管與周圍旁管的凝液增長率以及冷凝換熱熱阻，分析了中心管與旁管換熱特性的差異，解釋了低壓條件下冷凝換熱系數劇烈下降現象。將管束冷凝試驗數據與已有單管試驗數據對比發現，在相同蒸汽工況下，單管的冷凝換熱系數與旁管的冷凝換熱系數吻合較好，但遠低于中心管的冷凝換熱系數，說明中心管的換熱性能相對于旁管確實得到了強化。通過對比換熱系數的試驗值與經典努塞爾理論和努塞爾修正理論的計算值發現，中心管的試驗值與努塞爾修正理論計算值吻合較好，但旁管的偏差較大。豎直管束；蒸汽冷凝
原子能科學技術 2015年10期2015-05-04
- 聚酯裝置中熱媒循環系統的設計
備，換熱后的熱媒凝液排至凝液總管，換熱后的氣相部分經放空總管匯總至氣液分離器。圖2 氣相熱媒系統工作流程Fig.2 Typical process of a gas heating medium system從氣液分離器上部出來的氣相熱媒放空至氣相熱媒收集槽，從氣液分離器下部出來的氣相熱媒凝液經凝液總管返回至氣相熱媒蒸發器，由一次熱媒加熱循環使用。3.2 設計要點(1)氣相熱媒蒸發器。氣相熱媒凝液必須靠重力從用戶流回到蒸發器，所以蒸發器必須布置在低于用戶的
合成纖維工業 2015年1期2015-03-25
- 蒸汽加熱換熱器的優化控制
進口蒸汽還是出口凝液管線上展開討論。蒸汽調節閥安裝在蒸汽入口管道上，凝結水將夾帶大量蒸汽排出，不能充分利用蒸汽潛熱，且調節閥口徑較大，成本高；調節閥安裝在出口凝液管線上，在換熱器上增加液位控制，可充分地利用蒸汽潛熱，節省能源，且出口凝液管道比蒸汽進口管道小，可以節省調節閥購買費用，通過控制冷凝液的排放量和排放速度，達到最大化的換熱效果；同時就改進后的控制方案從理論上分析了其可行性。關鍵詞：蒸汽凝液換熱器液位控制換熱器是在具有不同溫度的兩種或兩種以上流體之間
石油化工自動化 2015年4期2015-02-26
- 金屬軟管爆裂原因分析及對策
為主。其“蒸汽—凝液”系統如圖1所示：管網蒸汽穩壓后經由調節閥分兩路，主體經金屬軟管A和旋轉接頭進入干燥機汽室和換熱管，完成換熱后的蒸汽凝液依靠干燥機的旋轉和凝液自重從旋轉接頭經由金屬軟管B1-B2進入凝液罐，見圖2。干燥機換熱管內的未凝蒸氣從尾部不凝氣管排出。凝液罐的液位由出口液位調節閥控制，超出控制值時閥門開啟，凝液依靠直接通入凝液罐的蒸汽的壓力排至閃蒸罐。圖1 蒸汽凝液系統流程圖2 旋轉接頭及金屬軟管結構1 事故狀態煤調濕設備運轉中，各項參數正常，中
中國特種設備安全 2014年1期2014-09-04
- 油田伴生氣回收的效益與風險
m3/a，產品為凝液和干氣。凝液產量520.5 t/a，進入儲罐全部裝車外售，干氣產量141.6萬m3/a，用于廠區發電。伴生氣回收利用收益主要包括[2]：1）干氣每年可發電量約288h104kWh，達到了節能增效的目的[3]。2）根據當前天然氣價格約2.0元/m3、凝液（按液化石油氣估）4 000元/t計算[4]，經濟收益約491.4萬元/a。3）清潔燃料干氣相當年節約標煤1 883 t，且與燃煤相比具有污染小、熱效率高、使用方便的顯著特點，按照2010
環境影響評價 2014年5期2014-06-07
- 大慶煉化冷凝水實現回收再利用
熱水罐可排放蒸汽凝液15噸，這樣尾氣回收裝置每天就可節約新鮮水15噸。在生產抗鹽產品時，該車間用1.0 MPa消防蒸汽為水解機夾套水加熱，蒸汽在加熱時蒸汽凝液使熱水罐的液位上漲，當熱水罐液位高于工藝操作條件時，需從換熱器導淋處將熱水罐內水排放掉，以滿足工藝生產要求，這樣就浪費了一部分水資源。為此，該車間在一線3#水解機回水線上焊接一條回水管線連接至尾氣回水裝置洗滌循環塔內，用于尾氣裝置循環塔預處理洗滌循環吸收，從而實現了冷凝水回收再利用。
石油化工應用 2014年4期2014-04-06
- 國內天然氣回收乙烯原料的技術經濟分析
發，論述了天然氣凝液（NGL）回收及其用作乙烯原料的可行性。以新疆柯克亞凝析氣田的天然氣為例，對凝液回收項目的經濟效益進行了預測。結果表明，對于大部分天然氣，C2+以上烴類含量高，有利于天然氣凝液回收?；厥盏奶烊粴?span class="hl">凝液主要以乙烷、丙烷、丁烷為主，可直接用作乙烯原料。天然氣；凝液回收；乙烯原料在乙烯生產過程中，原料成本占生產成本60%～80%，并直接影響其下游產品的成本，因此，乙烯生產企業非常重視廉價、優質裂解原料的選用。目前，世界乙烯原料主要有乙烷、丙烷、
當代化工 2014年11期2014-02-20
- 陶瓷膜除油除鐵機組通量下降原因分析及解決辦法
置產生的蒸汽工藝凝液通過凝結水系統輸送總管，依靠管網壓力進入工藝凝液與除鹽水板換熱，將工藝凝液的水溫降至40～60℃后，進入凝液水箱，由凝液水泵提升進入陶瓷膜除油除鐵機組，將凝液中的油、鐵等雜質濾除，其產出水經提升泵進入活性炭纖維氈過濾器，出水經在線分析儀（包括油、電導率）檢測合格后由凝液中間水泵提升進入混合離子交換器，依靠離子交換脫除凝液中的剩余鹽份，出水達到鍋爐補充水指標后進入除鹽水箱產出成品化學水。工藝流程：外來凝結水→除鹽水板換→凝液水箱→陶瓷膜除
石油化工應用 2013年7期2013-09-05
- 乙烯蒸發器凝液系統的改善
乙烯蒸發器的蒸汽凝液無法正常返回至凝液系統，為了保障氣相乙烯的正常供給，凝液只好現場排至廠內雨排系統，導致蒸汽和凝液系統的不平衡，需要額外加大脫鹽水的補加量。相應地，鍋爐水系統的處理藥劑消耗也高于設計量，并且凝液的熱量也沒能得到回收，造成了巨大的浪費。造成以上問題的原因為該處的蒸汽處于蒸汽管網的末端，本身的壓力較低，形成凝液后的壓力低于低壓蒸汽凝液管網的壓力，再加之該凝液返回凝液管網的管線較長，使得凝液無法正常返回。3 改善方案3.1 初步改善方案將原來疏
中國氯堿 2013年10期2013-08-16
- PTA裝置蒸汽凝液系統的防腐控制
2年4月份，蒸汽凝液系統pH值偏低，裝置設備腐蝕日益嚴重，系統注胺量逐漸增大，凝液也無法回收利用，凝液回收率較低，同時使用外來凝液增多，不僅影響到裝置物耗、能耗，而且還嚴重影響到裝置的安全平穩生產。對此我們詳細分析凝液pH值偏低的原因，提出改造方案，徹底解決蒸汽凝液系統pH值偏低的問題，優化凝液pH值控制，在控制裝置腐蝕情況的同時降低裝置物耗、能耗，保證裝置安全平穩生產。1 蒸汽凝液系統的工藝流程PTA 裝置蒸汽系統共有 9 MPa、3.5 MPa、1 M
河南化工 2013年15期2013-08-15
- 輸氣站凝液罐防腐保溫層對罐體腐蝕的影響
1003)輸氣站凝液罐防腐保溫層對罐體腐蝕的影響郭東升1，姚建軍2，賈明貴1，李宜震1(1.山東省天然氣管道有限責任公司，山東濟南250101; 2.中石化洛陽工程有限公司，河南洛陽471003)介紹了輸氣站凝液罐防腐保溫的管理現狀，通過表象觀察與儀器測試，認為罐體腐蝕主要集中在罐體縱向1/4與3/4處，而這兩處剛好是凝液罐呼吸閥與安全閥安裝位置。由于呼吸閥與安全閥根部管線的影響，凝液罐防腐保溫層鍍鋅鐵皮外層不可避免在這兩處形成了防護缺口，造成雨水滲入油毛
石油化工腐蝕與防護 2012年5期2012-09-13
- 洛陽石化PTA裝置增上小項目大幅降低綜合能耗
是PTA裝置蒸汽凝液系統改造和空壓機循環水串級改造。開工運行半年多來，每小時可多產低壓蒸汽3～5噸，回用高溫凝結水20噸，減少除鹽水用量20噸。每小時可降低循環水用量800噸,每年降低能源消耗1200噸標油。該裝置與中國石化同行業相比建設較早，耗用蒸汽多，空壓機循環水耗用量大，有可優化和改造空間。為此，車間對照與自身規模極為相似的儀征一套PTA裝置，從流程到工藝管理，積極學習他們的先進經驗，找差距，量不足，著手進行科研開發。自2009年開始，裝置立項進行初
河南化工 2010年21期2010-08-15