校譜線彎曲的共軸PGP成像光譜儀光學系統設計

樊星皓，劉春雨，徐明林，劉帥，趙英明，崔亞珍

（1 中國科學院長春光學精密機械與物理研究所，長春 130033）

（2 中國科學院大學，北京 100049）

（3 中國科學院天基動態快速光學成像技術重點實驗室，長春 130033）

0 引言

成像光譜儀是一種能同時獲得目標光譜信息、輻射信息和空間信息的光學遙感儀器，具有圖譜合一的優點［1-2］。因此，在地球資源普查、地面測繪、環境監測、醫療器械、自然災害的檢測與預警等方面有著重要的應用［3-6］。

棱鏡和光柵是成像光譜儀最常用的分光元件，但是棱鏡型和光柵型成像光譜儀的光路為離軸系統，存在裝調困難、穩定性不足等問題［7-8］?；诶忡R-光柵-棱鏡（Prism-Grating-Prism，PGP）組合色散元件的成像光譜儀擁有衍射效率高、光路共軸等優點，其組合色散元件由左右兩塊棱鏡和中間的體相位全息光柵組合而成。兩個棱鏡的作用是抵消光柵的衍射角度，使得某一波長的出射光束與入射光束處于同一軸線，從而使PGP 成像光譜儀整體上為方便安裝的共軸結構。

AIKIO M 最早將PGP 組合色散元件應用于機載成像光譜儀（Airborne Imaging Spectrometer for different Applications，AISA），并論述了PGP 成像光譜儀的特點［9-10］。RASMUS N J 指出了PGP 成像光譜儀存在較大的、會影響光譜探測準確性的譜線彎曲，并提出采用電子標定方法校正譜線彎曲［11］。國內的李哲［12］使用了類似的標定方法校正了光譜儀的譜線彎曲。但是電子標定方法無法解決譜線彎曲造成的探測器使用效率下降的問題，也在一定程度上加大了圖像處理的復雜性。

在設計上，中國科學院西安光學精密機械研究所、蘇州大學和中國科學院長春光學精密機械與物理研究所等先后對PGP 光譜成像儀進行研究和改進［13-20］。2014 年，中國科學院長春光學精密機械與物理研究所的張曉龍［15］提出了引入離軸透鏡的方法補償校正譜線彎曲，但是該方法增加了光路的復雜性；楊增鵬［13］和陳洪福［16］利用棱鏡和光柵的譜線彎曲方向相反的特性，采用棱鏡-光柵（PG）的組合方式校正了譜線彎曲，但打破了PGP 光路的共軸性。2021 年，該機構的李偉［19］使用球面反射鏡配合PG 結構降低了譜線彎曲，但同樣打破了PGP 光路的共軸性，增加了裝調難度。同年，中國科學院國家空間科學中心的武志昆［20］通過降低第一個棱鏡的頂角配合狹縫離軸的方式在保證光路共軸性的同時，校正了譜線彎曲，但是該光譜儀的狹縫長度僅為9 mm，視場較小。為了實現大視場共軸PGP 光譜儀譜線彎曲（smile）的校正，還需探索其他方法。

2020 年，中國科學院長春光學精密機械與物理研究所的張嘉倫［21］在offer 光譜儀的設計中，為了克服長狹縫的譜線彎曲問題，使用了彎曲狹縫，取得了比較好的效果，但是并沒有給出彎曲狹縫形狀的計算方法?；诖?，本文將論證采用彎曲狹縫的方式校正共軸PGP 成像光譜儀中譜線彎曲問題的可行性，并擬給出共軸PGP 成像光譜儀彎曲狹縫形狀的一般計算方法。

本文首先建立了PGP 矢量色散模型，分析成像光譜儀各個要素對譜線彎曲大小的影響。然后，根據分析結果，確定共軸型PGP 分光元件的譜線彎曲特點，指出引入彎曲狹縫的必要性，并提出狹縫彎曲形狀配合鏡頭畸變校正譜線彎曲的一般方法。最后，利用遺傳算法快速確定狹縫彎曲形狀和鏡頭畸變的最佳參數組合，并設計了一套光學系統驗證該方法的可行性。

1 工作原理

PGP 成像光譜儀結構如圖1 所示，由狹縫、準直鏡、PGP 組合色散元件、聚焦鏡和探測器組成。望遠物鏡將來自目標的光線會聚在狹縫處，狹縫作為成像光譜儀的視場光闌，只允許落在狹縫內的光線進入PGP成像光譜儀，經狹縫入射的光線經過準直鏡準直為平行光后進入PGP 組合色散元件。不同波長的光線被PGP 色散成為不同角度的平行光，最后通過聚焦鏡會聚在探測器上形成光譜。

圖1 PGP 成像光譜儀的工作原理Fig.1 The working principle of PGP imaging spectrometer

成像光譜儀的譜線彎曲（smile）被稱為“微笑畸變”，是由主截面光束和非主截面光束之間的色散差異造成的［20］。狹縫中心的光束在棱鏡和光柵的主截面上入射，狹縫其他位置的光束則在非主截面上入射，故狹縫像會在光譜維方向產生形變，如圖2 所示。從圖中可以看出，譜線彎曲會使探測器的同一行像素接收到多個通道的光譜能量，從而增加成像光譜儀光譜提取的難度；另外，探測器的左上角、右上角和下面中間部分像素無法被利用，會降低探測器的使用效率。

圖2 彎曲的狹縫像在探測器上的成像示意圖Fig.2 Schematic image of the curved slit on the detector

2 PGP 矢量色散模型

2.1 模型建立

光束在分光元件上的入射角度、棱鏡的材料、棱鏡的角度和光柵的刻線數等都對譜線彎曲有影響，為了定量分析各個因素對譜線彎曲的影響情況，探討譜線彎曲的改善方法，需要建立基于PGP 組合色散元件的矢量色散模型。

來自狹縫任意一點的光束經過準直鏡準直后入射到PGP 組合色散元件上的光路情況如圖3 所示，光束先后經過棱鏡1 折射、光柵衍射和棱鏡2 折射后出射。

圖3 PGP 組合色散元件中的光路示意圖Fig.3 Schematic diagram of optical path in PGP combined dispersive element

因為玻璃材料對不同波長λ的光的折射率有所區別，所以不同波長的光經棱鏡折射后光矢量方向也會有所差別，而經光柵衍射后這種方向上的差別還會進一步增大。為了方便敘述，將經過某一界面折射或者衍射后的波長為λ的光矢量統一表示為Li(λ)。圖3 中L0為來自狹縫的入射光束的光矢量，為方便研究，取L0為單位向量，向量方向由光束的入射角度θ決定，可以表示為

光矢量L0入射到PGP 組合色散元件上，先后在各個界面發生折射，根據矢量折射定律，折射前的光矢量Li(λ)與折射后的光矢量Li+1(λ)的關系為［13］

式中，ni和ni+1分別為光束在第i個界面處的入射介質和出射介質的折射率，Ni為第i個界面的法向量，αi和α'i分別為光束在界面i處的入射角和折射角。其中，Ni和棱鏡的角度βi有關，而αi則同時受Li(λ)和Ni的影響，因此，Ni和αi可以表示為

光束在經過光柵界面后的傳播方向主要由光柵的衍射特性決定，任意空間角度的入射光線在平面光柵上衍射的普適光柵方程為［13］

式中，μj為光線的入射角，μk為光線的衍射角，均為光矢量在子午面內的投影與光柵法線的夾角；?j為光線的入射方位角，?k為光線的衍射方位角，均為光矢量與主截面的夾角；λ為入射波長，dG為光柵常數，m為衍射級次。

采用光柵的+1 級衍射，光束經光柵衍射后繼續向前傳播，最終不同波長的光束沿光矢量L5(λ)所表示的方向出射。聯立式（1）～（5），可以得到出射光矢量L5(λ)是（λ、β1、β2、dG、θ、n1、n2、n3）的函數。為方便描述，令L5(λ)在子午面和弧矢面的投影角度分別為ξt和ξs，如圖3 所示。

為滿足PGP 成像光譜儀的光路共軸特性，需控制參數，以保持氦氖激光器的光（632.8 nm）能直視通過光學系統，方便裝調過程。即參數（β1、β2、dG、n1、n2、n3）需要滿足

式中，θ0為狹縫中心的光束在PGP 上的入射角度，即θ=0 時，波長為632.8 nm 的光束經過PGP 組合色散元件后傳播方向不發生改變。

2.2 譜線彎曲與目標函數

譜線彎曲表現為狹縫像在探測器上的彎曲現象，其彎曲量的大小可以用狹縫端點的光束和狹縫中心的光束在探測器光譜維方向上交點的差值來表示［16］。假設準直鏡和聚焦鏡的焦距均為f'，則在該模型中，不同波長λ的譜線彎曲大小可以表征為

式中，θmax為來自狹縫邊緣的光束在PGP 上的入射角度。

因為出射光矢量L5(λ)是（λ、β1、β2、dG、θ、n1、n2、n3）的函數，所以可以推得式（7）中Smile(λ) 是（f'、λ、β1、β2、dG、θmax、n1、n2、n3）的函數。為了簡化分析過程，忽略影響微弱的折射率ni，著重研究λ、β1、β2、dG和θmax對譜線彎曲的影響，且為方便計算，棱鏡和光柵的保護玻璃均取為H-K9L。

經分析可知，在滿足式（6）共軸條件時，β1、β2、dG的任意組合均不能滿足消除譜線彎曲的條件。圖4 給出了光柵刻線數在280 lp/ mm、聚焦鏡焦距為80 mm 時的分析實例，展示了該參數下中心波長（600 nm）的光在不同棱鏡角度β1、β2組合下的譜線彎曲情況。從圖中可得：1）當棱鏡角度和光柵常數滿足一定條件時，能夠消除中心波長的譜線彎曲，如圖中藍色虛線所示；2）消除中心波長譜線彎曲時β1、β2的集合和滿足光路共軸條件時的β1、β2沒有交集，即滿足式（6）共軸條件時PGP 成像光譜儀在中心波長處不可避免地具有較大的譜線彎曲，如圖中紅色實線所示；3）光線在PGP 上的入射角度對譜線彎曲影響較大，減小光線入射角度θmax雖然可以在一定程度上降低譜線彎曲的大小，但同樣無法消除譜線彎曲。

圖4 光柵刻線數為280 lp/ mm 時的譜線彎曲Fig.4 The smile when grating line is 280 lp/ mm

因此，可以認為中心波長的譜線彎曲是共軸PGP 成像光譜儀的固有問題，無法通過改變β1、β2、dG組合的方式校正，同時，也無法通過改變入射光線的角度θ來校正該譜線彎曲。

為了進一步研究其他波長的譜線彎曲情況，令狹縫長度為22 mm，準直鏡和聚焦鏡的焦距均為80 mm，通過PGP 矢量色散模型對400～800 nm 波長的狹縫像進行分析，結果如圖5、6 所示。其中，圖6 給出了狹縫像在探測器上的成像情況，并用彎曲量Δy(λ，l)代替了Smile(λ)，從而更好地描述狹縫所有位置的譜線彎曲情況。在分析時，取棱鏡1 角度為9.27°，棱鏡2 角度為10.26°，此時滿足光柵的布拉格衍射條件，衍射效率最高［12］。

圖5 400～800 nm 工作波段的譜線彎曲情況Fig.5 The smile from 400～800 nm

圖6 探測器上的狹縫像Fig.6 The slit image on the detector

從圖5 可以看出，PGP 成像光譜儀的狹縫像在400～800 nm 工作波段內均彎向短波方向，且波長越短，彎曲量Δy(λ，l)越大。從圖6 可以看出，當狹縫像均彎向短波方向時，較難處理，例如通過聚焦鏡的畸變難以校正所有波長的譜線彎曲。因此，擬用彎曲狹縫來改變不同波長狹縫像的彎曲情況，從而改善狹縫像在工作波段內均彎向短波方向的問題，為譜線彎曲的校正創造條件。彎曲狹縫的形狀可由狹縫在0.25L、0.5L、0.75L和L處的彎曲量h1、h2、h3、h4表示，如圖7 所示。

圖7 彎曲狹縫示意圖Fig.7 Schematic diagram of curved slit

從圖5 和6 可以知，為了校正譜線彎曲，狹縫應彎向長波方向，并且彎曲狹縫的形狀選擇也較為關鍵。如果只根據PGP 成像光譜儀的固有譜線彎曲大小來設置狹縫形狀，則譜線彎曲的校正效果并不理想。例如，圖5 中600 nm 波長（中心波長）處的譜線彎曲可以擬合為半徑為198 mm 的圓弧，如果用此處的譜線彎曲來決定狹縫形狀，則狹縫應當是一個半徑為198 mm、與圖7 中x軸相切、彎向長波方向的圓弧。此時，光譜儀的譜線彎曲情況如圖8 所示。

圖8 圓弧形狹縫在400～800 nm 工作波段的譜線彎曲情況Fig.8 The smile of the circular slit from 400 nm to 800 nm

從圖中可以看出，400～800 nm 的譜線彎曲情況有所緩解，其中600 nm 狹縫邊緣處的譜線彎曲基本得到了校正，而其他波長相對于600 nm 波長有較大的譜線彎曲剩余。另一方面，0.25L、0.5L、0.75L處每個波段均有較大的譜線彎曲剩余，說明該狹縫形狀并非最優解。

為了進一步校正剩余的譜線彎曲，需要適當調整彎曲狹縫的形狀，并改變準直鏡、聚焦鏡的畸變等光學參數，還要考慮鏡頭畸變帶來的光譜彎曲（keystone）等問題。如果直接使用Zemax 軟件對系統進行校正譜線彎曲的優化，則容易陷入局部極小值，難以實現最優解。另外，Zemax 軟件不容易對狹縫形狀進行直接優化，需要在優化時根據經驗手動調節狹縫的形狀，因此成像光譜儀光學系統的優化過程可能需要較多時間，并且要求工作人員有較豐富的設計經驗。

為了避免在設計時陷入局部極小值，并開發一種校正譜線彎曲的普適性方法，擬用遺傳算法來快速確定狹縫彎曲形狀和鏡頭畸變的最佳參數組合，并將該最佳參數組合作為初始結構輸入到Zemax 軟件中進行設計和驗證。

2.3 遺傳算法

遺傳算法是一種模擬生物進化過程的智能算法。它適用于多維變量的優化過程，具有良好的全局搜索能力［22］。

使用遺傳算法首先要建立目標函數，將實際問題轉換為可以量化表示的數學表達式。在對校正譜線彎曲的共軸PGP 成像光譜儀的初始結構選擇時，需要著重注意的是狹縫形狀和鏡頭畸變等參數對譜線彎曲和光譜彎曲的影響。其中譜線彎曲是光譜在光譜維方向的形變，而光譜彎曲是光譜在空間維方向的形變，因此，在建立目標函數時，應盡可能使光譜在光譜維和空間維的形變均為零。

擬采用彎曲狹縫形狀和鏡頭的畸變相互配合的方式來尋求一種譜線彎曲的校正，校正思路如圖9 所示。其中，狹縫形狀、準直鏡畸變、聚焦鏡畸變相互影響，在目標函數建立時需要對這些參量進行耦合分析。

圖9 校正譜線彎曲成像光譜儀的設計流程Fig.9 Flow chart of the design of the eliminate smile imaging spectrometer

聚焦鏡的畸變Dist2會使狹縫像在空間維產生Δx2的位移，在光譜維產生Δy2的位移，如圖5 所示。而準直鏡的畸變Dist1會使狹縫像在空間維產生Δx1的位移，在光譜維產生的位移趨近于零，可忽略不計。調整Dist1和Dist2的大小使Δx1+Δx2=0，則準直鏡和聚焦鏡的組合只影響狹縫像的彎曲量Δy(λ，l)，而不影響狹縫像在空間維的長度。因此，波長為λ的狹縫像在狹縫長度為l處的彎曲量Δy(λ，l)可以表示為

而波長為λ的狹縫像相比于狹縫在空間維上的偏移量Δx可以表示為

當Δx(λ)=0 時，狹縫像在空間維沒有形變，即沒有光譜彎曲。

經過上述分析，譜線彎曲的校正過程需要綜合調節彎曲狹縫的形狀h1、h2、h3、h4和鏡頭的畸變Dist1、Dist2，且譜線彎曲的大小與波長λ緊密相關。選取400 nm、500 nm、600 nm、700 nm 和800 nm 共5 個波長進行分析，考察其狹縫像的彎曲情況。因此，目標函數可以表示為

式中，Fm為PGP 成像光譜儀狹縫像彎曲情況的綜合反映，其值越小表示系統譜線彎曲越??；wij與wk為相應項的權重。因此，通過建立目標函數可以將尋找狹縫形狀和鏡頭畸變的最佳組合問題轉化為尋找目標函數Fm的最優解問題。

用遺傳算法對目標函數Fm進行優化，具體過程為：

1）編碼和初始化種群。首先，將參數h1、h2、h3、h4、Dist1、Dist2在一定范圍內隨機取值，并組成一個編碼串，每個編碼串代表一個潛在解。其中，參數被稱為基因，由這6 個參數組成的編碼串被稱為染色體。然后，隨機產生多個染色體?？梢哉J為每個個體攜帶一個染色體，而所有個體組成初始種群N。

2）計算適應度值和自然選擇。首先，計算每條染色體的計算適應度值，用來評價每個個體的優劣。在本算法中，令適應度函數fit 滿足

目標函數值越小，個體的適應度值越大。然后，使用轉盤法對所有個體進行選擇。轉盤法的選擇是一種概率選擇，評分高的個體被選中的概率更高，為了避免良好基因被排除，評分低的個體也有一定機會入選。

3）交叉與變異。被選中個體所攜帶的染色體按一定的概率進行交配，即染色體上的對應基因按一定的概率進行交換。然后，某些個體的基因按照設定的概率進行變異，產生子代染色體。之后攜帶子代染色體的個體組成新的種群，并按照相同的方式產生下一代種群。

4）終止條件和輸出。終止條件通常為算法所設定的最大進化代數或者適應度函數值是否若干代沒有變化。若不滿足終止條件，則返回第2）步；若滿足條件則輸出參數。整個過程的流程如圖10 所示。

圖10 遺傳算法的流程Fig.10 Flow chart of genetic algorithm

令式（10）中的wij與wk均為5，迭代優化50 代，優化后的幾種參數組合以及它們的適應度值如表1 所示。

表1 狹縫形狀與鏡組畸變的組合參數Table 1 Combined parameters of slit shape and lens distortion

注意到四種結構的適應度函數值雖有不同，但Dist1基本均為Dist2約0.75 倍，這是準直鏡和聚焦鏡的視場大小不同所導致的。準直鏡和聚焦鏡的視場將在3.2 節中詳細分析。選取表1 中的第一行作為校正譜線彎曲PGP 成像光譜儀狹縫形狀和鏡頭畸變的初始結構，計算了該初始結構的譜線彎曲情況，如圖11 所示。

圖11 彎曲狹縫的PGP 光譜儀的譜線彎曲Fig.11 Smile of PGP spectrometers with the curved slit

通過比較圖5 和圖11 可知，彎曲狹縫PGP 成像光譜儀能大幅降低譜線彎曲，通過彎曲狹縫和鏡頭畸變相互配合的方式，能將-140 μm 大小的譜線彎曲量控制在1.2 μm 以內。

該校正共軸PGP 成像光譜儀譜線彎曲的方法雖然引入了彎曲狹縫，但是保證了光譜儀光路的共軸，有利于儀器的緊湊化。并且，該方法所使用的PGP 矢量色散模型充分考慮了各種因素對譜線彎曲的影響，能夠勝任任意光柵常數的PGP 成像光譜儀譜線彎曲校正，如表2、表3 所示。

表2 光柵刻線數為280 lp/mm 的組合參數Table 2 Combined parameters when grating line is 280 lp/mm

表3 光柵刻線數為250 lp/mm 的組合參數Table 3 Combined parameters when grating line is 250 lp/ mm

保持光柵刻線數為280 lp/mm，準直鏡、聚焦鏡的焦距為80 mm 不變，改變狹縫長度。當狹縫長度增加到30 mm、40 mm 時，遺傳算法也能給出合適的參數組合，將譜線彎曲控制在1.79 μm 以內，如表2 所示。即彎曲狹縫配合鏡頭畸變校正smile 的方法對不同長度的狹縫具有普適性。而表3 則證明了該方法對于不同光柵常數的共軸PGP 成像光譜儀具有普適性。

從表2 和表3 可以看出，當狹縫長度增大到50 mm 時，雖然剩余smile 變大，但是仍能將直狹縫大于600 μm的譜線彎曲控制在4.7 μm 左右，對超長狹縫共軸PGP 光譜儀的設計具有一定的指導意義。

3 成像光譜儀的設計

3.1 設計指標

結合應用需求，設計了一臺工作波段為400～800 nm 的共軸 PGP 成像光譜儀，光柵基底材料和棱鏡材料均選用 H-K9L，狹縫長度定為22 mm，棱鏡1 角度為9.27°，棱鏡2 角度為10.26°。該共軸PGP 成像光譜儀的主要設計指標如表4 所示。

表4 成像光譜儀的主要設計指標Table 4 The main indexes of imaging spectrometer

3.2 準直鏡與聚焦鏡

成像光譜儀的準直鏡和聚焦鏡均采用焦距為80 mm、F數為3.5 的鏡頭。準直鏡和聚焦鏡的視場分別受狹縫長度l和像面大?。臻g維長度H×光譜維長度V）的影響，即

式中，w1與w2分別為準直鏡和聚焦鏡的視場角，fz為準直鏡的焦距，fj為聚焦鏡的焦距，b為狹縫長度；H為像面空間維的長度，由于準直鏡和聚焦鏡的焦距相等，故數值上H=b=22 mm；V為像面光譜維的長度，其數值大小由光線在光譜維的色散角度和聚焦鏡的焦距共同決定。由PGP 的矢量色散模型可知，400 nm 光束的光譜色散角度約為-3.77°，800 nm 光束的光譜色散角度約為2.72°，可以計算得到像面光譜維的長度V=9.07 mm。故由式（12）可知準直鏡和聚焦鏡的視場角分別為2w1=15.7°和2w2=20.2°

在設計準直鏡和聚焦鏡時，應該使準直鏡的最大畸變接近-0.9%，聚焦鏡的最大畸變接近-1.16%。為確保PGP 成像光譜儀與前端望遠物鏡達到光路匹配，要求成像光譜儀準直鏡的光路為物方遠心光路。在實際設計中，準直鏡采用反向設計，即設計為像方遠心光路，如圖12 所示。而聚焦鏡無需使用像方遠心結構，從而減小限制條件以方便系統像差的校正，其初步優化結果如圖13 所示。

圖12 準直鏡的光路結構Fig.12 Optical path diagram of collimator lens

圖13 聚焦鏡的光路結構Fig.13 Optical structure diagram of the focusing lens

3.3 整體優化

各部分設計完成后，將準直鏡、聚焦鏡和 PGP 組合色散元件的結構參數輸入ZEMAX 中，在軟件中進行光路拼接。拼接時注意使PGP 元件恰好位于準直鏡和聚焦鏡的光闌位置，這樣被PGP 色散的不同波長的光束都恰好能充滿聚焦鏡的光瞳。

拼接完成后，在ZEMAX軟件中根據h1、h2、h3、h4這4 個彎曲狹縫的形狀參數設置系統的視場。本系統所用的狹縫參數如表1 中序號1 所示，根據狹縫參數，該彎曲狹縫的形狀可以擬合為式（13）所示的多項式。目前的加工工藝可以對這種4 次項多項式表示的狹縫進行高精度加工，其實際加工效果如圖14 所示。

圖14 彎曲狹縫加工示意圖Fig.14 Schematic diagram of processed curved slits

在軟件中完成系統的視場設置后，用RAGX、RAGY 等操作數將Δx(λ)和Δy(λ，l)的優化目標設置為0，從而限制光學系統譜線彎曲和光譜彎曲的大小。把點列圖和調制傳遞函數（Modulation Transfer Function，MTF）的大小作為鏡頭成像質量的評價指標，對光學系統進行優化以提高其成像質量。PGP 成像光譜儀光學系統的最終優化結果如圖15 所示。該PGP 成像光譜儀光柵刻線數為280 lp/mm、棱鏡1 角度為9.27°，棱鏡2 角度為10.26°，系統共使用13 片玻璃，包絡尺寸為180 mm×28 mm×28 mm。

圖15 PGP 光譜儀的光學結構Fig.15 Optical structure diagram of the PGP spectrometer

3.4 像質評價

在ZEMAX 中對3.3 節中的PGP 成像光譜儀進行了譜線彎曲分析，該光譜儀使用的狹縫形狀如式（13）所示。分析結果表明，設計的彎曲狹縫PGP 成像光譜儀具有較強的校正譜線彎曲的能力，其在400～800 nm的譜線彎曲均小于1 μm，且在0.091 個像元以內。該成像光譜儀各視場的光譜彎曲均小于0.7μm，且小于0.7個像元，如圖16 和17 所 示。

圖16 PGP 光譜儀的譜線彎曲Fig.16 Smile of PGP spectrometer

圖17 PGP 光譜儀的光譜彎曲Fig.17 Keystone of PGP spectrometer

圖18 給出了該光學系統狹縫像的點列圖情況，圖中每個方格代表一個探測器的像元大小，結果顯示，系統對間隔為2 nm 的狹縫像具有良好的區分能力，故能滿足2 nm 光譜分辨率的設計要求。圖19 則給出了該光學系統在不同波長下彌散斑的均方根半徑情況。結果顯示，在400～800 nm 波長范圍內，經過狹縫不同位置的光線在像面上的彌散斑半徑均不大于5.4 μm，能滿足成像要求。

圖18 系統的點列圖Fig.18 Spot diagrams

圖19 點列圖半徑的均方根值隨波長的變化關系曲線Fig.19 RMS spot radius versus wavelength

圖20 為該光學系統的衍射能量集中度曲線，其中橫坐標為距離像點質心距離，縱坐標表示一定范圍內能量所占總能量的比例，不同顏色曲線則表示不同狹縫位置的情況?？梢?，所有視場的能量集中度在2×2像元包圍框內均達到90%，符合設計要求。

圖20 能量集中度曲線Fig.20 Energy concentration diagram

MTF 能夠全面反映光學系統的成像質量，圖21 給出了400 nm、600 nm 和800 nm 波長在Nyquist 頻率45.5 lp/ mm 處的調制傳遞函數情況。從結果可見，800 nm 波段在Nyquist頻率處的MTF 值均優于0.6；400 nm和600 nm 波長在Nyquist 頻率處的MTF 值優于0.4，像質良好，滿足成像質量要求。

圖21 多個波段的調制傳遞函數曲線Fig.21 The modulation transfer function of multiple wavelengths

3.5 小結

分析可知，彎曲狹縫對于矯正光譜儀的譜線彎曲和光譜彎曲有較好的效果，但有利也有弊，弊端是此彎曲狹縫光譜儀與望遠物鏡聯合使用時，可能會導致觀測的瞬時視場與探測器像元存在幾何配準問題。如果狹縫與譜線（狹縫像）都是平直的，則探測器獲得的數據可以直接使用；如果狹縫平直而譜線彎曲，則需要進行光譜定標，對譜線進行校正；如果狹縫彎曲而譜線平直，則需要將探測器的譜線與狹縫進行幾何配準，圖22 和23 給出了狹縫平直譜線彎曲和狹縫彎曲譜線平直的兩種情況。

圖22 平直狹縫與彎曲譜線的對應關系Fig.22 The correspondence between straight slit and curved spectral lines

圖23 中，Y400、Y405分別為狹縫中心點在400 nm、405 nm 所對應像點在探測器上的ysp坐標大??；ysp=A1x3+B1x2+C1x+Y400和ysp=A2x3+B2x2+C2x+Y405分別表示400 nm 狹縫像和405 nm 狹縫像的彎曲程度，因為不同波長的譜線彎曲大小不同，因此A1與A2、B1與B2、C1與C2的值并不相同，在光譜定標時，每個通道的譜線彎曲情況要進行分別標定和校正，光譜儀的通道數一般在100 個以上，工作量很大。另外，從400 nm 和405 nm 的狹縫像可以看到，存在同一個像元承接相鄰兩個譜段狹縫像的情況，會影響數據準確性。

圖23 彎曲狹縫與平直譜線的對應關系Fig.23 The correspondence between curved slit and straight spectral lines

彎曲狹縫對應的狹縫像是平直的，如果將探測器獲得的數據不加校正直接使用，那狹縫邊緣的目標會被認為與中心目標在同一直線上，即圖像數據與目標實際空間位置并不相同，類似于畸變。能夠注意到任意光譜通道與彎曲狹縫的對應關系都是相同的，因此可以通過彎曲狹縫的表達式ysl=A0x3+B0x2+C0x進行數據修正（幾何配準），使探測器上的數據點回歸正確的空間位置，即對空間維進行校正。通過兩種方法的比較可得，彎曲狹縫的幾何配準更簡單一些，且光譜的準確性更高。

另一方面，彎曲狹縫在制作時，采用飛秒激光設備對薄金屬材料進行微米級加工。首先根據表達式在電腦中畫出彎曲狹縫的圖形，然后激光設備在加工時對電腦設計好的圖形進行走位，以達到彎曲狹縫的效果。在設計時狹縫各處在ysl方向的寬度相同，即在推掃方向上邊緣區域和中心區域對應的地面分辨率相同，因此在推掃時能實現條帶區域的全覆蓋，如圖24 所示。在狹縫加工完成后使用二次元測量儀對狹縫的輪廓進行檢測，以保證狹縫的加工精度，二次元測量儀和狹縫在儀器下的檢測實拍圖分別如圖25 和26所示。

圖24 彎曲狹縫的推掃示意圖Fig.24 The push process of curved slit

圖25 二次元測量儀Fig.25 Quadratic element measuring instrument

圖26 狹縫測量結果Fig.26 Slit measurement results

為了將本文使用了彎曲狹縫的PGP 成像光譜儀與其他類型的成像光譜儀相比較，引入了筒長狹縫比和體積狹縫比的概念。文獻［13］中的系統與本文設計的成像光譜儀相似，不過該文獻中的利用的是棱鏡和光柵的譜線彎曲相反的特點校正了譜線彎曲，該儀器的尺寸大小約為175 mm×33 mm×33 mm，狹縫長度為14 mm，筒長與狹縫長度的比值為12.5，而本文中儀器筒長與狹縫長度的比值為8.2，因此，在相同的筒長下，采用本文設計的光譜儀的狹縫更長，采用相同望遠物鏡時能實現更大的視場。

文獻［23］中的系統為offer系統，能夠實現40 mm的長狹縫設計，系統的尺寸為310 mm×220 mm×125 mm，筒長與狹縫長度的比值更小，為7.75。但是offer 系統是一種離軸反射結構，體積較大，如果評價成像光譜儀體積與狹縫長度的比值的話，文獻［23］中系統數值比值為213 125，而本文中的系統該數值比值為6 414。綜合來看，采用了彎曲狹縫的PGP 成像光譜儀更加緊湊，更容易實現小型化。

4 結論

本文提出了利用彎曲狹縫配合準直鏡和聚焦鏡畸變的方法校正共軸PGP 成像光譜儀譜線彎曲的設計思路，給出了普適性的設計方法，并證明了該方法的可行性。通過建立的PGP 矢量色散模型分析得到PGP在滿足光路共軸條件下一定會產生較大的譜線彎曲，闡明了使用彎曲狹縫校正共軸PGP 成像光譜儀的必要性。利用遺傳算法確定了狹縫彎曲形狀的數學表達式和準直鏡、聚焦鏡畸變的大小，并設計了一個狹縫長度為22 mm，工作波段為400～800 nm，光譜分辨率為2 nm，F數為3.5 的彎曲狹縫PGP 成像光譜儀光學系統，該系統譜線彎曲小于1 μm，光譜彎曲小于0.7 μm。

該方法在校正譜線彎曲的基礎上保留了PGP 成像光譜儀的光路共軸性，有利于光譜儀的緊湊化和批量化生產、裝調。該方法具有普適性，對不同狹縫長度、不同光柵常數的共軸PGP 成像光譜儀均能快速給出合適的組合參數。但是本文未能進行彎曲狹縫成像光譜儀的實際成像實驗，在之后的研究中若能進行相關的成像和光譜反演實驗，則能夠對彎曲狹縫PGP 成像光譜儀的性能有更清晰的認識。