噴射引流法天然氣脫硫技術研究

趙軍友 劉崇寧 賀慶強 李天長 趙路豪 畢曉東 田亞敏

中國石油大學(華東)

噴射引流法天然氣脫硫技術研究

趙軍友 劉崇寧 賀慶強 李天長 趙路豪 畢曉東 田亞敏

中國石油大學(華東)

天然氣中的含硫酸性物質會引起管道腐蝕、環境污染、催化劑中毒等問題，對天然氣進行脫硫不僅能避免上述問題，還可以增大天然氣管道內的傳輸體積。研究了一種噴射引流器裝置對天然氣進行脫硫的技術，脫硫過程中選取碳酸鈉溶液作為脫硫劑。介紹了噴射引流器的原理，對噴射引流器的結構設計進行過程推導和計算，然后通過實驗驗證了所設計噴射引流器的引射比，并計算了天然氣的脫硫率。實驗結果表明，噴射引流器結構設計合理，同時表明該技術可有效地對天然氣進行脫硫處理。

天然氣脫硫 噴射引流器 引射比 脫硫率

在國內天然氣氣田中，H2S體積分數高于1%的天然氣儲量約占國內天然氣總儲量的25%，對天然氣進行脫硫處理是各含硫氣田的必然選擇。天然氣脫硫處理存在諸多益處，如：減緩輸氣管道的腐蝕、減少對大氣的污染、避免催化劑中毒等[1]。

目前，對天然氣進行脫硫的工藝很多，總體上有濕法脫硫、干法脫硫、生物脫硫和膜分離4種方法[2-7]。本研究利用噴射引流器裝置，以碳酸鈉溶液作為脫硫劑進行天然氣脫硫，屬于濕法脫硫[8]。噴射引流器裝置結構簡單，裝置內天然氣中的硫化物與堿性溶液充分接觸發生反應，可在降低天然氣脫硫裝置能耗的同時，提高天然氣脫硫的效率。

1 噴射引流法天然氣脫硫新工藝

堿性溶液經過增壓后進入噴射引流器，由于壓力能轉換成速度能，在噴射引流器的噴嘴周圍形成真空負壓腔，將未脫硫的天然氣卷吸進入噴射引流器中，天然氣中的硫化物與堿性物質發生中和反應進行脫硫，混合后的流體進入后處理裝置中。脫硫過程中使用采樣裝置1采集未脫硫的天然氣，使用采樣裝置2采集脫硫后天然氣，兩個采集樣本進入分析器進行分析，計算脫硫率。若脫硫率未達標，及時自動調整堿性溶液濃度，獲得更好的脫硫效果。其技術路線見圖1。

2 噴射引流器原理及結構設計

2.1 噴射引流器原理

圖2為噴射引流器三維模型圖。噴射引流器通常由噴嘴、吸收室、喉管、擴壓管4部分組成，見圖3[9]。進入裝置以前，壓力較高的介質為工作流體，以很高的速度從噴嘴出來，在噴嘴附近形成負壓，將另一入口處壓力較低的介質吸入噴射引流器，共同經過喉管、擴壓管流出。其中，被吸入噴射引流器的流體叫做引射流體。

2.2 噴射引流器的設計計算

(1) 喉管面積與噴嘴出口面積之比最優值m見式(1)。

(1)

式中:m為喉管面積與噴嘴出口面積之比最優值，無量綱；p0為工作液體壓力，Pa；ps為引射氣體壓力，Pa。

(2) 引射流體體積流量與工作流體體積流量之比為引射比，其設計值見式(2)[10]。

(2)

(3) 與混合流體產生激波狀態時進行比較，見式(3)。

(3)

式中：q為式(2)中的設計值，無量綱；pt為喉管處混合流體的壓力，Pa；p2為喉管出口斷面處混合流體壓力，Pa；g為重力加速度，m/s2；p1為噴嘴出口處工作液體的壓力，Pa；rs為引射氣體容重，N/m3；zs為引射氣體出口位置高度，m；r0為工作液體容重，N/m3；z0為噴嘴出口位置高度，m；vs為引射氣體出口處速度，m/s。

若q不滿足上述條件，則需調整參數重新進行計算，直至滿足上述條件為止。

(4) 與吸入氣體產生激波狀態進行比較，見式(4)。

(4)

式中：μt為喉管入口流量系數；μ1為噴嘴流量系數；k為氣體絕熱系數；R為摩爾氣體常量，J/(mol·K)；Tk為氣體絕對溫度，K；若q不滿足上述條件，則需調整參數重新進行計算，直至滿足上述條件為止。

(5) 在得出適合的m、q后，根據已知的引射氣體體積流量Qs，可以求得工作液體的體積流量Q0，Q0=Qs/q，根據推導過程及經驗公式，進而可以得出噴射器尺寸，見式(5)[11]。

(5)

式中：d1為噴嘴出口直徑，m。

根據所得噴嘴出口直徑d1可得出以下尺寸參數：

基于上述推導過程，按工作液體壓力1 MPa、引射氣體壓力0.1 MPa、引射氣體體積流量13 m3/h進行噴射引流器設計，結構尺寸見表1。

表1 噴射引流器結構尺寸Table1 Structuresizeofspraydrainagedeviceq(設計值)md1/mmd0/mmL/mmδ/(°)dt/mmLk/mmα/(°)LD/mmdc/mm95412660954756590

3 實驗過程及數據

3.1 引射比的實驗驗證

圖4為實驗操作平臺，實驗所用原料氣為甲烷與H2S混合氣，H2S質量濃度為75 mg/m3，堿性溶液為物質的量濃度1 mol/L的碳酸鈉溶液。實驗目的是驗證噴射器結構設計的引射比和檢測實驗后原料氣含硫量[14]。實驗操作過程如下：使用液體流量計記錄碳酸鈉溶液的體積流量，離心泵對碳酸鈉溶液進行增壓，高壓碳酸鈉溶液進入噴射引流器前由壓力傳感器測量其壓力，噴射引流器引射流體一端接入混合原料氣，由于高壓碳酸鈉溶液進入噴射引流器引起的負壓作用，原料氣被吸入裝置中與高壓碳酸鈉溶液充分混合，然后經過連接管排入儲存裝置。實驗時，使用調頻器改變離心泵工作狀態，使其將碳酸鈉溶液分別增壓至0.6 MPa、0.8 MPa、1.0 MPa，在這3個壓力條件下進行3組實驗，每組實驗中，每間隔10 min記錄1次堿性溶液流量和氣體瞬時流量，同時對處理后的原料氣含硫量進行檢測并記錄。

表2是具體實驗數據，圖5是關于驗證引射比的實驗數據記錄與結果。從結果中可以看出，增壓后碳酸鈉溶液的壓力為設計值1.0 MPa時，引射比均值為8.67，與引射比設計值的誤差較小。隨著壓力值依次降低至0.8 MPa、0.6 MPa，引射比數值也隨之減小。

表2 引射比實驗數據Table2 Experimentaldataofinjectionratio實驗壓力/MPa10．80．6實驗次數/次123412341234原料氣流量/(m3·h-1)12．53612．25212．36612．47011．23010．6899．7309．5248．4988．7438．7818．203液體流量/(m3·h-1)1．4341．4281．441．4221．3441．2421．2961．3021．1821．1881．1881．176引射比8．748．588．598．778．368．607．477．317．197．347．396．97

3.2 脫硫率實驗結果

實驗所用原料氣為CH4與H2S的混合氣，H2S質量濃度為75 mg/m3，堿性溶液采用物質的量濃度為1 mol/L的碳酸鈉溶液。其中脫硫率的計算公式見式(6)[15]。

(6)

式中：η為脫硫率；Ci為原料氣中H2S質量濃度，mg/m3；C0為處理后氣體中H2S質量濃度，mg/m3。

表3是處理后的原料氣中H2S含量的實驗數據，圖6是對實驗數據結果的整理。從中可以看出，脫硫率在96.2%到97.5%之間，但當壓力低于1 MPa時，脫硫率有所提高。究其原因，一是壓力低于1 MPa時，氣體與液體流量比的降低導致原料氣中的H2S與堿性溶液反應更加充分，因而脫硫率有所提高；二是壓力降低時，流體流速降低，堿性物質與H2S反應時間更加充分[16]?；谶@種情況，要對能耗及脫硫率的要求進行綜合考慮，選擇合適的工作壓力條件[17]。

表3 脫硫后實驗數據Table3 Experimentaldataafterdesulfurization實驗壓力/MPa10．80．6實驗次數/次123412341234脫硫后ρ(H2S)/(mg·m-3)2．5152．7352．7852．6102．3052．2452．0802．1602．0202．0352．9401．905脫硫率/%96．696．496．396．596．99797．297．297．397．397．497．5

4 結 論

本研究利用噴射引流裝置作為天然氣主要處理裝置，采用碳酸鈉溶液作為天然氣脫硫劑，研究了噴射引流器的結構設計過程和引射比的計算，通過實驗驗證了噴射引流裝置設計的合理性，計算了天然氣脫硫率，得出以下結論：

(1) 引射比的設計值與實驗結果誤差較小，證明噴射引流器的理論計算是正確的。

(2) 實驗表明，引射比的大小與外界工作條件，尤其是工作流體壓力和引射流體壓力大小關系緊密，當工作流體壓力低于設計值時，引射比會隨著壓力的降低而降低。

(3) 對能源利用及脫硫效果進行綜合考慮，通過計算，認為0.8 MPa、1 mol/L分別為本實驗最佳工作壓力和最佳碳酸鈉溶液物質的量濃度。

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Study on natural gas desulfurization technology byinjection and drainage method

Zhao Junyou, Liu Chongning, He Qingqiang, Li Tianchang, Zhao Luhao, Bi Xiaodong, Tian Yamin

ChinaUniversityofPetroleum(HuaDong),Qingdao,Shandong,China

Sour gas containing hydrogen sulfide will cause the pipeline corrosion, environmental pollution, catalyst poisoning and other problems. Desulfurization of natural gas can not only avoid the above problems, but also increase the transmission volume of natural gas pipeline. A kind of injection drainage device for natural gas desulfurization was studied, and the sodium carbonate solution was chosen as the desulfurization agent in the process of desulfurization. The principle of injection drainage device was introduced. The process of structure design for spray drainage device was derived and calculated. Then the injection ratio was proved through experiment, and the rate of natural gas desulfurization was calculated. The experimental results showed that the structure of the spray drainage device was reasonable, and the technology could be applied to natural gas desulfurization effectively.

natural gas desulfurization, spray drainage device, injection ratio, desulfurization rate

山東省科技發展計劃項目“超聲波輔助噴射引流除塵”(2014GSF117033)。

趙軍友(1963-)，男，中國石油大學(華東)機電工程學院副教授，主要從事石油機械教學及科研工作。

E-mail：zhaojy@upc.edu.cn

TE644

A

10.3969/j.issn.1007-3426.2017.04.001

2016-12-05；編輯：溫冬云