液柱
- 兼具發電功能的張力腿平臺系統動力響應研究
，四個U 型振蕩液柱和八個氣室-渦輪組。其中，振蕩液柱和氣室-渦輪組組成的發電模塊稱為內嵌式波能發電裝置（embedded wave energy converter，EWEC）。振蕩液柱對稱安裝于TLP本體內部，其水平段中間布置有節流孔板，能夠通過調整開孔率大小調整振蕩液柱的阻尼大小。工作流體就地取材，選用海水。氣室-渦輪組布置在振蕩液柱兩側自由液面之上，氣室通過狹窄的氣流通道與操作間的大氣相通，渦輪安裝于氣流通道之中。該設計為多功能TLP 系統，在TL
船舶力學 2023年2期2023-03-01
- 雙柱塞桿式減載抽油泵的研制與應用
的結構，利用油管液柱壓力、油管和套管之間的環空液柱壓力的差異性，使井筒內的液體在柱塞上、下斷端面產生壓差載荷，形成向上的推力，達到減載、提液的效果。經現場試驗表明，該泵具有減載、深抽、提液及節能的效果，達到了預期工藝目的。1 雙柱塞桿式減載抽油泵的結構及原理1.1 總體結構桿式減載抽油泵主要是由支撐總成、柱塞總成、泵筒總成、球閥總成和泵座總成五部分組成，泵體的上半部分與下半部分通過錐螺紋對接。支撐總成主要是由皮碗密封、機械密封、鎖爪組成；柱塞總成主要由小柱
鉆采工藝 2022年5期2022-11-09
- 安201 區塊溢流井固井技術研究與應用
環空，會降低環空液柱壓力，導致地層水侵入環空，影響低密度水泥漿的性能?；诖?，借鑒相關文獻的成功施工經驗[6]，在前置液后面注入加重水泥漿來補償環空壓降。（2）2019 年固井施工均采用正常水泥漿漿柱結構，即注入水泥漿密度由低到高，未充分考慮固井施工中壓穩問題，低密度水泥漿進入地層后，環空液柱壓力增長較慢，領漿性能易受地層水影響。因此，通過調整水泥漿漿柱結構，改變水泥漿的注入順序，即先注入粉煤灰水泥漿，再注入一定量的輕珠水泥漿，加快注水泥漿過程中環空液柱壓
石油化工應用 2022年8期2022-09-22
- 燃氣射流驅動液柱和堵片相互作用特性分析
之一。目前，采用液柱平衡發射的方式來降低尾噴發射特征的方法在相關發射場得到應用，國內外學者針對燃氣射流與液柱作用降低發射特征的機理已開展了深入研究。瑞典的AT4單兵武器通過在發射筒尾部加裝液柱平衡體的裝藥結構，實現了消焰降噪的目的[2]。Molnar[2]針對噴水對固體火箭發動機排氣羽流流場參數的影響進行了數值模擬。袁倩[3]和張磊等[4]開展了筒式武器液態平衡發射過程的模擬仿真與物理試驗，結果表明液態平衡體對尾噴流場具有明顯的消焰、消煙和降噪效果。王健等
火炮發射與控制學報 2022年3期2022-06-24
- 單齒切削破碎非均質花崗巖微宏觀機理研究
數以及巖石脆性、液柱壓力等地層因素對巖石破碎的影響。黏結顆粒模型BPM(parallel bond model)[10-11]通過接觸或平行黏結鍵將顆粒粘合在一起，從而生成巖石模型。組成巖石模型的顆?？梢暈閹r石晶粒，其形狀為圓形，具有相同的剛度和接觸特性。因此，通過離散元顆粒流方法模擬得到的巖石抗拉強度與抗壓強度之比必然大于試驗結果。同時，由于摩擦角較小，破壞包絡線呈線性，這會導致極限強度偏低。巖石非均質性的3 種主要來源為[12-13]：1)微觀結構、尺
工程力學 2022年6期2022-06-02
- 分布器對水平管外降膜流動影響的數值分析
度分布，分析了單液柱管外液膜的鋪展過程，給出了液膜軸向延伸的最大距離。對分布器的研究手段主要有試驗測試和數值模擬，研究主要集中在不同參數下蒸發管間流型轉變和管外成膜狀態分析。對于分布器性能多采用分布均勻度進行評價，大部分文獻中分布均勻度通過采集流體繞流蒸發管后流體的均勻度來量化，這種方法沒有考慮流體在管道表面的分布狀態。已有的研究中主要針對布液孔直徑、布液高度、布液孔間距對管外液體分布狀態的影響進行了分析，但是這些分析中沒有進行分布器在同一流量下布液狀態的
流體機械 2022年4期2022-05-26
- 基于相場法的井壁微裂縫擴展規律及坍塌機理研究
程；分析了鉆井液液柱壓力和天然裂縫等因素對微裂縫擴展的影響規律，并對預測的坍塌壓力進行對比分析和驗證。1 相場法表征裂縫1.1 相場和裂縫表面函數相場法認為巖石在受外力作用下產生的彈性能造成了巖石的損傷，當彈性能超過巖石破壞所需的臨界能量時，巖石就會完全破壞形成裂縫[11]。如圖1所示，假設存在一個截面積為Γ、軸向長度為L的桿，則長桿所占據的區域為B=?！罫，在桿的軸向坐標x=0處有一個物理裂縫。圖1 裂縫拓撲示意圖對于一維問題，相場法通常采用式(1)的形
鉆采工藝 2022年2期2022-05-18
- 垂直旋轉圓盤邊緣液體滑移率及液柱形態
為直接液滴模式、液柱模式、液膜模式。Matsumoto等[31]對圓盤邊緣液體形態的判定公式進行了研究，認為旋轉圓盤邊緣液體的破碎模式主要與液體流量、轉速有關，并且液體形態從直接液滴模式轉換為液柱模式時的條件與從液柱模式轉換為直接液滴模式時并不相同，同樣現象出現在液柱模式與液膜模式的相互轉換過程中。Teunou等[32]對旋轉圓盤產生的液滴飛行軌跡進行了研究。通過試驗觀察到：①流量低時，不論什么轉速，圓盤邊緣的液體都呈現直接液滴模式，特別是在轉速低、流量低
科學技術與工程 2022年4期2022-02-28
- 射流參數對均勻橫向氣流中射流破碎特性的影響
和射流速度，觀察液柱形態和破碎后液滴的變化。出現液柱破碎、袋式破碎和復合破碎三種破碎形式。對不同破碎機理和表面波現象進行理論分析，研究破碎相關物理量和射流參數的關系。發現隨著液氣動量比的增加，射流的橫向破碎距離減小，縱向破碎距離增加;隨著氣流韋伯數的增加，射流表面波波長和破碎液滴粒徑減小。對實驗數據擬合并總結出物理量與射流參數的數學關系式。本文主要研究的是均勻橫向流場中液體射流的破碎特性，故針對研究對象，參考國內外設計實驗的相關方案，搭建實驗平臺，如圖1所
科學與生活 2021年22期2021-12-27
- 高密度鉆井液致地層坍塌機理分析
值是確保其產生的液柱壓力高于孔隙壓力和坍塌壓力，最高值是確保其產生的液柱壓力低于地層破裂壓力[3-6]。傳統坍塌壓力是指當鉆井液密度過低時，井周周向應力和徑向應力滿足巖石剪切強度屈服準則時的井內液柱壓力。破裂壓力則是指當鉆井液密度過高時，井周周向應力克服地層的抗拉強度使其破裂時的井內液柱壓力。事實上，井周圍巖受應力狀態的影響，會產生多種破壞形式，如徑向拉伸、周向拉伸、平面內剪切、斜向剪切等[7-10]，鉆井液密度的設計應當綜合考慮多種形式的破壞，針對井周應
重慶科技學院學報（自然科學版） 2021年5期2021-11-09
- 基于液柱平衡體的單兵筒式武器動力學特性研究
模型，分析了基于液柱平衡體的單兵筒式武器動力學特性，研究結果對單兵筒式武器有限空間發射技術的發展具有一定的參考價值。1 發射過程概述1.1 基本原理采用液體平衡發射技術的單兵筒式武器主要由發射筒、彈丸、燃燒室、噴管和液柱平衡體等部分組成。液柱平衡體布置在藥筒尾端，通過隔板與發射藥燃燒室分開，其底部設置一個擋板，用以密封藥筒，阻滯平衡體移動。其結構如圖1所示。圖1 單兵筒式武器結構示意圖在射擊過程中，火藥燃氣推動彈丸和液柱平衡體分別向發射筒兩端移動，彈丸進入
彈箭與制導學報 2021年4期2021-10-27
- 橢球液滴撞擊超疏水表面反彈過程數值分析
力的持續作用下，液柱不斷保持上升運動趨勢，并逐漸拉伸呈圖釘形(5.0 ms)；由于壁面的粘附作用，液滴底部并未離開表面，而液柱上方的自由液面繼續向上運動，底部逐漸脫離壁面，并出現了液柱頂部斷裂產生二次液滴的現象(10.0 ms)；二次液滴在斷裂后以一定速度繼續向上飛濺，由于韌帶的斷裂導致液滴在分離時具有瞬時沖量，表面形狀在球形和橢球形間震蕩[24]；液柱剩余部分在表面張力的作用下回縮成表面能較小的形態，但由于慣性力的影響并沒有立刻變為球形而是呈左右對稱的形
計算力學學報 2021年2期2021-04-30
- 用動量定理求解這道流體力學題錯在哪里?
對這質量為Δm的液柱微元,設b管中底端靜止液體對它的作用力為F,由動量定理知0-Δmv=-FΔt.(2)由(1)、(2)式得F=ρSv2.又由牛頓第三定律知,b管中靜止液體受到a管中水流的沖擊力F′為F′=F=ρSv2.(3)再對b管中高為h的靜止液柱,由平衡條件知ρShg=F′.(4)由(3)、(4)式得故應選(B)項.解法2:用伯努利方程求.設大氣壓強為p0,b管底端開口處的液體壓強為p,液體密度為ρ,由伯努利方程可知(5)對b管中高為h的靜止液柱,由
物理教師 2020年12期2021-01-13
- 超聲速橫向氣流中液體射流的軌跡預測與連續液柱模型*
究, 建立了連續液柱三維實體模型. 基于液體微元受力分析建立了連續液柱沿噴注方向橫截面的截面變形控制方程, 計算了液體射流軌跡與橫截面變形, 合理考慮了液體射流因發生表面破碎所引起的質量損失, 提出適用于超聲速橫向氣流的連續液柱模型. 利用高時空分辨率的顯微成像方法拍攝超聲速橫向氣流中連續液柱的瞬時圖像, 研究的參數變量包括液體噴注壓降(1—2 MPa)、液體噴嘴直徑(0.5 mm/1.0 mm)及液氣動量比(3.32—7.27).研究結果表明, 采用連續
物理學報 2020年23期2020-12-14
- 針板電極作用下液體界面不穩定性分析
獻[12]，由于液柱長度遠小于液柱尖端到銅板電極的距離，未受擾動的荷電離散相液柱附近的電勢可表示為(14)則電場強度為(15)根據拉普拉斯方程，可求出連續相電場擾動電壓的通解為(16)由于kr→∞時，In(kr)→∞，而無窮遠處，擾動電壓應為0，因此，C5=0，則擾動后連續相中電場強度矢量為(17)式中：er為連續相液柱徑向單位矢量.在邊界上，切向電場強度在界面兩側相等，則(18)1.4 色散方程荷電離散相液體射流受到擾動后，有(19)式中：σ為界面張力；
江蘇大學學報（自然科學版） 2020年5期2020-11-03
- 燃燒對液柱射流外彈道射程的增益分析研究*
205)0 引言液柱射流是拋物運動的一種特殊形態，由于液體運動介質的連續性和形狀的不固定性，與剛體拋物線運動有著極大的差別，影響液柱射流射程的因素遠比剛體運動復雜，而燃燒的射流由于伴隨有劇烈的熱量和質量的傳遞運動又比一般的液柱射流復雜得多。關于液柱射流運動軌跡及射程研究，在民用消防方面，國內史興堂等人[ 1-2]對消防炮噴射的液體射程及影響因素進行了研究，通過試驗和數據分析，建立了液柱射流射程的計算公式以及射程與射高的關系。在軍事應用中，噴火器是典型利用噴
彈箭與制導學報 2020年4期2020-09-17
- 庫拜煤田煤層氣生產井適應性分析及井型優選
態參數研究生產井液柱高度、井底流壓在單位時間內波動參數可以直接反應單井、井組、臨井的生產狀態、表征井間聯動和干擾強度，控制煤儲層解吸時間和氣體產出[10-15]。通過對比分析其變化特征，可以定性評價同一地質條件和儲層物性的各井型生產狀態及其適應性。所提取的關鍵排采參數根據以下原則：(1)排采歷史數據采集截至2019年7月15日的日數據。其中，剔除因修井、停電、施工等時間段的數據。(2)根據研究區生產井的井型，將區內生產井分為單井定向井臺(下稱“定向井”，圖
非常規油氣 2020年2期2020-08-02
- 培養科學思維 落實核心素養
要：本文通過對液柱（活塞）移動問題的解決方案，探討在解題過程中培養學生的科學思維.學生易受做題經驗的影響，定式地尋找解決問題的思路，但這不是最簡捷快速的方案，如果能鼓勵學生發散思維，或從數學角度開拓出全新的路徑，最終能實現師生教學相長，實現整體要素的科學思維.關鍵詞：液柱;壓強;科學思維在2017年新修訂的《普通高中物理課程標準》中，首次提出了學科核心素養，這是在原有三維目標的基礎上的繼承與深化，更加強調了學生的整體性和綜合表現.科學思維作為其四個組成部
理科考試研究·高中 2020年6期2020-06-22
- 新疆庫拜煤田煤層氣開發利用先導性試驗區井型探索
不同井臺叢式井的液柱高度和井底流壓分析對比，探索各分支井井間干擾情況；對定向井和L型水平井開展液柱和井底流壓日降幅分析，探索其變化趨勢。(3)引入三類已解析井的解析時長、降儲比、臨儲比，探討不同井型的解析特征。(4)引入氣水比，比較不同井型生產效益，優選示范區地質和產能特征相匹配的井型。3 各井型生產過程主要參數對比分析生產井液柱高度、井底流壓及其單位時間波動等參數可以直接反應單井、井組、臨井的生產狀態、表征井間聯動和干擾強度，控制煤儲層解析時間和氣體產出
中國煤層氣 2020年1期2020-04-29
- 基于多物理效應的雙伸縮立柱動態特性建模仿真
別為H1和H2的液柱。單向閥的存在保證了液壓支架維持恒定支撐力，但同時將兩段液柱相隔離，阻斷能量傳遞和交換；落錘用于模擬立柱承受的沖擊載荷，質量為m0?；钊麠U等效為2個質量塊(質量m1/2)及剛度為K1的彈簧；中缸等效質量為m2；兩段液柱表示為T1和T2，初始伸出高度各為H1和H2；不考慮外缸與底座的接觸剛度，視為固定端約束。 圖1 雙伸縮立柱的物理參數及模型2 雙伸縮立柱承受沖擊載荷數學模型2.1 落錘與活塞桿碰撞模型落錘與活塞桿沖擊作用時間短，且伴隨著
液壓與氣動 2020年2期2020-02-18
- 剪切載荷模式橫向氣流場液體射流破碎現象
可在圖4 中發現液柱出現明顯的二次彎折，隨后上游液柱開始收縮，下游液柱則由于上游液柱變細而得到匯聚的液體射流，此段液柱直徑稍微增大，但很快被橫向氣流擠壓成螺旋狀，在表面張力與氣動力的共同作用下，液體射流積聚于整體波動峰值處，隨即由于氣動力與表面張力的不對等，液柱在圖4 橢圓框中所示位置斷裂。坐標系定義如圖5 所示，射流破碎處位于噴嘴出口下游Xex=6d 附近，而相同工況下文獻[13]中均勻橫向氣流工況下所得位置為Yex=15d 附近。圖5 液體射流破碎點位
中國民航大學學報 2019年6期2020-01-18
- 海上鉆井平臺井噴液柱高度的圖像識別測量方法
像識別方法的井噴液柱高度實時測量方法，利用該方法對井噴圖像進行程序化處理，可以在海上鉆井平臺井噴失控后實時連續測量井噴液柱高度，第一時間獲取井噴關鍵參數，為實現實時動態監測海上鉆井平臺井口壓力變化提供理論指導。圖1 井噴液柱高度測量系統結構示意圖1 井噴液柱高度測量系統的設計與測量原理井噴液柱高度測量系統組成如圖1所示。在救援船上搭載高分辨率工業CCD相機，井噴失控事故發生后在救援船上使用CCD相機對井噴液柱拍攝進行連續瞬態成像，隨后利用計算機對拍攝得到圖
天然氣工業 2019年9期2019-11-12
- 液柱噴射與霧化噴淋協同脫硫節能方案探討
合層上部布置2層液柱噴射層，液柱噴嘴在吸收層錯層均勻布置；2層液柱層設計為母管制，正常運行方式為液柱噴射層和霧化噴淋層同時投入，依靠液柱噴射層調節噴淋漿液量；液柱噴射層投入時，漿液通過液柱噴嘴順煙氣氣流方向噴射，進行2次傳質接觸，液柱高度通過調節并聯的2臺漿液循環泵轉速來調節，霧化噴淋層作為液柱噴射層的補充工頻運行。圖1為吸收塔內部構件布置圖[1]，其中液柱噴射層布置在吸收塔的下部，與噴淋層高度差為5～7 m，漿液流量大(5～14 m/s)，可形成高密度的
綜合智慧能源 2019年9期2019-10-10
- 燃氣射流在變截面充液管道內作用特性研究
射筒尾部增加一段液柱平衡體，在發射過程中，通過火藥燃氣和液柱平衡體的相互作用，使液體霧化吸收一部份燃氣熱能，以此來降低射流場的溫度，來實現對無后坐力炮的消焰、消噪聲[6]。液柱平衡體在發射筒中運動，對發射筒的影響主要體現在作用于筒壁上的粘滯阻力，為了探究火藥燃氣射流在變截面管道內與液體工質作用對管道穩定性的影響，筆者以某型單兵筒式武器為研究對象，對燃氣射流作用下液體工質的運動特性進行研究，重點研究了燃氣射流作用下液體工質的流場特性和粘滯阻力特性，討論分析管
火炮發射與控制學報 2019年3期2019-09-23
- 彰顯過程分析 考查科學思維
——液柱移動問題的解決策略
往已有不少教師對液柱移動問題進行分析.姜煒星利用判別式法對氣體動態過程進行分析[2]，并提出壓力的變化才是分析液柱移動的根本這一觀點；顧愛芬在姜煒星基礎上增加了運動狀態變化影響液柱移動的分析[3]；華興恒則是從方法分類的角度，從假設法、超(失)重法、特殊值法等多種方法對液柱移動問題進行歸納[4].前人的論文對液柱移動問題的分析要么只針對一兩個子問題，要么以方法分類而缺乏多種方法解決同一道題，因此,本文將圍繞溫度變化、運動狀態變化、試管位置變化及液體增減4種
物理通報 2019年8期2019-08-20
- 垂直旋轉圓盤邊緣液體形態
p mode）、液柱模式（ligament mode）和液膜模式（film mode）。直接液滴模式指圓盤轉速較低時，液體以大顆液滴及零星小液滴的形式脫離圓盤；液柱模式指液體以一個個液柱的形式脫離圓盤；液膜模式指液體會先在圓盤外圍形成一圈液膜，之后再破碎霧化。研究得到，3種形態主要與液體流量、黏性、表面張力及圓盤直徑、轉速有關，并得到了各個形態的判定公式。2002年，Senuma和 Hilborn[4]利用高速攝影，研究了旋轉霧化器邊緣液柱的形成與霧化過程
北京航空航天大學學報 2019年6期2019-06-26
- 基于船體三自由度井噴液柱高度測量方法*
此時平臺井口井噴液柱高度是反應井口壓力的可靠參數，可以依據井噴液柱高度計算井口壓力[6]。井噴失控后，井噴液柱高度已經不能在平臺上直接測量，通過救援船遠程測量井噴液柱高度就成為可行的方法，但國內外文獻中對這類測量方法卻鮮有提及。目前，對于遠程物體高度測量研究較多，一般有以下幾種方法：劉勁彪、Teh等[7-8]提出激光電測法測量海上波浪高度；Bolanakis等[9]采用氣壓測量法測量物體海拔高度；Chulichkov、蔣李兵等[10-11]設計的圖片像素法
中國安全生產科學技術 2018年11期2018-11-30
- 超長型玻璃液體溫度計的計量方法及不確定度評定
感溫泡和全部感溫液柱不能完全浸沒在介質中。感溫液溫度與介質溫度不同，受膨脹系數和環境等多種因素影響，造成溫度計示值出現明顯偏差[1]。本文通過搭建測量系統，對超長型玻璃溫度計進行多點測量，并對檢定結果進行示值修正和不確定度評定。1 示值修正原理及模型由于溫度計的感溫液膨脹系數已知，只要測量出露出液柱的平均溫度和長度，即可對溫度計露出液柱所造成的示值偏差進行修正。依據JJG 130-2011《工作用玻璃液體溫度計》計量檢定規程中全浸式溫度計局浸使用的相關方法
上海計量測試 2018年2期2018-05-09
- 液體圓柱射流在氣流中的破碎特性實驗研究
，應該要使得射流液柱在氣動力的作用下將原有的動量方向轉換90°直到其方向與橫向氣流的方向一致。他還通過實驗研究得到了射流穿透深度是6.25倍噴嘴孔徑的結論，通過大量實驗對比，Schez認為射流液柱的穿透深度與液氣動量比應該也存在著某種關聯。Lubarsky等人[5]則通過實驗認為射流的穿透深度與射流的雷諾數存在指數關系?？偟恼f來，目前國內外學者對于穿透深度經驗公式的擬合尚存在較大區別，表1總結了學者們在文獻中擬合的數學關系式[6-14]。1 實驗裝置及條件
實驗流體力學 2018年1期2018-03-16
- 流體表面毛細波與激光照射共同作用產生的光環現象
觀察到撞擊點上方液柱表面形成類似“駐波”的穩定周期性波形分布，即表面毛細波現象，如圖1(a)所示。早在20世紀五六十年代，Wada Y和Lienhard J H便先后觀察到并研究了液柱表面毛細波傳播現象[1,2]。近十幾年來，對此現象的研究有了新的進展。Ji W和Setterwall F首先注意到了表面活性劑對液體表面毛細波的影響[3,4]。隨后，Awati K M和Howes T在理想流體基礎上考慮了牛頓黏性力的作用，對黏性液體的表面毛細波進行了分析[5
物理與工程 2018年1期2018-01-19
- 考慮相態變化的凝析氣藏壓井液漏失機理與產能恢復
集層保護液或降低液柱正壓差（低密度壓井液）的方法可有效避免惡性漏失，保障修井后的產能。圖9表5參22凝析氣藏；相態變化；壓井液；數值模擬；漏失機理；產能恢復0 引言凝析氣在世界油氣資源中占據較大比例，但其自身復雜的物理化學性質使凝析氣藏開發存在一定的難度[1-3]。凝析氣藏一般采用衰竭式開發，當近井地帶壓力降低到凝析油氣露點壓力，井底附近將會有凝析液產生，形成液鎖損害，降低氣相相對滲透率，影響凝析油氣采收率[4-7]。對于開發中后期的凝析氣藏，修井作業頻繁
石油勘探與開發 2017年4期2017-09-03
- 固體火箭發動機燃氣射流驅動液柱過程中的內彈道研究
動機燃氣射流驅動液柱過程中的內彈道研究王健， 林慶育， 阮文俊， 王浩(南京理工大學 能源與動力工程學院， 江蘇 南京 210094)為了實現單兵火箭“有限空間內發射”的能力，提出了在尾管內放置液柱平衡體的單兵火箭發射系統，對該系統進行試驗研究的同時分時段分析了內彈道過程。以經典內彈道理論為基礎，將燃氣與液體之間的無規則混合假設為“穿孔混合”，建立了發射系統的數學模型，并運用龍格- 庫塔法進行了數值計算，給出了完整的內彈道曲線。通過試驗與計算結果的對比分析
兵工學報 2017年8期2017-09-03
- 澆包出液口液柱圖像特征參數構建方法研究
59)澆包出液口液柱圖像特征參數構建方法研究楊慧英1,2(1.東北大學 信息科學與工程學院,沈陽110004;2.沈陽理工大學 自動化與電氣工程學院,沈陽110159)視覺澆注系統澆包出液口處圖像經處理后提取的特征可以為后續澆口杯鋼水液位識別和澆包塞桿啟動控制提供判斷依據。本文對比了單攝像頭和垂直雙攝像頭兩種方式獲取的圖像利用全局閾值分割和形態學算法去噪等預處理后構建出特征參數的情況,通過對比分析雙攝像頭方式構造的參數可以更好的為液位識別提供依據。視覺澆注
沈陽理工大學學報 2017年4期2017-09-01
- 一種新型雙腔隔振器動力學特性仿真與試驗研究
阻尼力、管道內部液柱慣性力的綜合影響，系統等效剛度可能會出現漸軟、漸硬、振蕩等復雜特性。運用MTS試驗機測試隔振器在簡諧位移激勵下的剛度和阻尼特性，并搭建隔振試驗系統。試驗結果較好地驗證了理論分析和仿真計算所得結論，為下一步的工程設計奠定了基礎。振動與波；液固混合介質；雙腔；隔振；非線性被動隔振裝置如橡膠隔振器和鋼絲繩隔振器，因其結構簡單，性能可靠而在工程中得到廣泛應用。盡管工程中已經應用多種類型的隔振器[1–3]，但是依然迫切需要研究和開發新的隔振器，以
噪聲與振動控制 2017年2期2017-04-25
- 四種制冷劑重力再循環蒸發器的理論計算與實驗研究
他三種制冷劑，當液柱高度較低時，R410A的傳熱系數和制冷量最大。再循環蒸發器；對比；理論分析；實驗研究翅片管式蒸發器如今已廣泛使用于制冷及空調行業，圍繞強化翅片管式蒸發器傳熱效果的研究也經久不衰，蒸發器的傳熱量取決于傳熱系數、傳熱溫差、以及傳熱面積，在傳熱面積一定的前提下，取決于蒸發器的傳熱系數及傳熱溫差。因此，強化蒸發器傳熱效果的一個重要途徑是強化蒸發器內制冷劑的傳熱系數。重力再循環蒸發器以提高蒸發器內制冷劑的流速為強化換熱手段，以熱虹吸原理實現制冷劑
制冷學報 2017年2期2017-04-07
- 固體火箭燃氣射流驅動液柱過程的CFD分析*
火箭燃氣射流驅動液柱過程的CFD分析*王 健,阮文俊,王 浩,張 磊(南京理工大學能源與動力學院,江蘇南京210094)固體火箭燃氣射流驅動液柱過程會產生一個復雜的非穩態多相流場,為了研究液柱對固體火箭發動機工作過程中射流流場的降溫效果,并揭示燃氣沖擊液柱的流動演化和氣水之間的相互作用,利用FLUENT軟件中耦合了液態水汽化方程的VOF多相流計算模型對燃氣與液柱之間的耦合流動及相變過程進行了數值模擬,并與無液柱情況下射流流場的計算結果進行了對比分析。計算結
爆炸與沖擊 2017年2期2017-04-05
- 水平管降膜流動液膜鋪展的試驗
及三孔下形成的兩液柱中心距、液柱之間最厚液膜位置隨時間的波動。結果表明，在一定的Re范圍內，液膜軸向鋪展存在極限；液柱中心距隨時間呈周期性變動；最厚液膜在兩液柱中心位置略微左右移動，出現在中心位置的幾率為30%。氣液兩相流；激光誘導熒光；分布；液柱中心距；最厚液膜1 前言隨著淡水資源的日益匱乏，海水淡化技術越來越受到重視。由于水平管降膜蒸發傳熱的高效性，其在海水淡化技術領域獲得了廣闊的應用前景。水平管降膜蒸發器中噴淋海水遇到高溫的水平管壁，部分海水在管壁上
流體機械 2017年2期2017-03-16
- 毛細管內氣-液Taylor流動換熱特性數值模擬
or氣泡的存在,液柱區域的摩擦阻力因子高于單相流動,模擬結果與經驗公式吻合較好.液柱表觀努賽爾特數隨氣泡體積分數的增大而增大,基本不隨入口雷諾數的變化而改變.在恒壁溫邊界下,Taylor氣泡及液膜區域對整體傳熱的貢獻較小.液柱區域內循環可以提高加強核心區域與近壁面區域的熱量交換,加快換熱過程,提高Taylor流動的傳熱效果.內循環對換熱的強化作用隨著液柱長度的增大而降低.Taylor流動；毛細管；壓降；傳熱Taylor流動是一種典型的無相變兩相流動,特征如
浙江大學學報（工學版） 2016年10期2016-12-05
- 氣液交叉流系統除塵效率分析及其數值模擬
究，考察了氣速、液柱排布方式、粒徑等因素對脫除率的影響。結果表明，隨著液柱比表面積和顆粒粒徑的增加，脫除率逐漸上升；在實驗條件下氣速對脫除率影響較小。在最優液柱排布方式下，經過162單元液柱排后，粒徑為0.2、1、10 μm的顆粒分別取得了37.3%、43.9%、99%的脫除率。給出了用于外推計算分級效率和壓降隨單元液柱排數變化的公式，當粒徑為0.4 μm的顆粒預測脫除率達到95%時系統的總壓降不超過300 Pa。采用大渦模型對最優工況進行數值模擬，模擬結
化工學報 2016年9期2016-09-26
- 低溫排液管道氣封高度的計算
計算，分析了影響液柱高度的因素，設計者可以參考該計算方法并結合確定的各種參數來確定氣封的高度，以免造成低溫管道跑冷結霜，降低設備的運行效率，甚至危及設備的安全運行。低溫管道；排液；氣封空分設備在檢修時需要將其設備或管道內的低溫液體排掉并復熱到常溫，然后再進行檢修。所以在設備或管道的低點要設置排液管道[1]，排液管道的設置一般是從主管引出后先垂直向上，然后再引向冷箱面板，出面板后加一個手動閥門，需要排液時便打開該閥門，如圖1(a)所示，這樣的布置可以自然形成
低溫與特氣 2016年4期2016-09-19
- 從問題出發拓展開發學生物理思維能力
驗原理：玻璃管中液柱變化.實驗器材：玻璃汽水瓶（其上半為小口圓柱，下半為大口圓柱），玻璃管，紅墨水，橡皮塞，白紙.實驗步驟：（1）將紅墨水裝滿玻璃瓶；（2）將帶有玻璃管的橡皮塞塞進玻璃瓶口，使之緊密結合；（3）將白紙放在玻璃管后，反襯出液柱，擠壓玻璃瓶并觀察液柱變化；（4）總結.設計好了實驗方案，學生做實驗，看到了液柱的變化，用的力越大，液柱.上升越高，說明玻璃瓶形變越大，學生也切身感受到了物理實驗的美妙，增強了他們的實驗能力，提高了創造性思維能力，更加感
中學物理·初中 2016年1期2016-09-10
- 淺談溫度計的實驗教學
），用以顯示管內液柱起始位置；實驗前要調節管內的液柱等高。圖中薄壁藥瓶A容積稍大：容積稍小但相等的薄壁藥瓶B、C和E、厚壁藥瓶D；廢油筆管一端用刀削成斜尖，插入原藥瓶膠蓋亦可。2、實驗前要指出：凡是涉及多因素的物理問題，人們常用“控制變量法”：首先使其它因素保持不變（或“要在其它因素相同的條件下”），逐個研究其中1個因素變化時，看它對要研究的物理問題有何影響，最后再加以綜合歸納并得出結論。3、實驗：用兩只手做“熱源”。實測表明：當手溫比室溫僅高出5℃，兩只
讀寫算·教研版 2016年14期2016-07-25
- 超聲速橫向氣流中射流破碎過程的數值研究
驗證了該方法捕捉液柱軌跡的準確性和模擬氣相流場的可靠性。針對基準工況以及不同動壓比工況下超聲速橫向氣流中射流破碎過程的計算，結果表明：高頻的周期不穩定波在液柱破碎中起主要作用；液體射流與超聲速橫向來流存在強相互作用，形成弓形激波、分離激波以及激波交錯的復雜激波系；當動壓比升高時，液柱沿流向破碎點位置幾乎無變化，而液柱破碎點位置的穿透深度明顯增加。多相流；超聲速流；射流破碎；數值研究0 引 言隨著液體燃料亞燃/超燃沖壓發動機和高性能渦輪發動機的發展，高速橫向
導彈與航天運載技術 2016年6期2016-06-01
- 氣液交叉流裝置冷凝過程的傳熱傳質特性
含濕氣體橫掠冷卻液柱流陣列的熱質傳遞特性，獲得傳熱、傳質系數。研究表明，錯列排列對應的傳熱、傳質系數值為直列排列對應值的1.2～1.4倍；液柱流動誘發氣液界面附近的氣體發生湍動以及氣體繞流液柱引起的自身湍動，分別是低氣速和高氣速條件下強化氣液相間傳熱傳質的主要因素；本研究體系下路易斯準數在0.75～0.85范圍內。氣液交叉流；冷凝；傳熱傳質；直列與錯列隨著國家對環境的日趨重視，于2016年1月1日全國實施《環境空氣質量標準》(GB3095-2012)。該標
天然氣化工—C1化學與化工 2016年4期2016-03-20
- “液體亞強”知識解讀
，這個液片以上的液柱體積V=Sh，液柱的質量m=pV=pSh，則液片受到的液體的壓力等于液柱所受的重力，即F=G=mg=pShg.根據壓強公式可得該液片受到的液體的壓強.例1 2014年1月13日，我國“飽和潛水”首次突破300m，成功抵達深海313.15m處，居世界領先地位.在300m深處，海水產生的壓強約為（）.（取p海=1.0×103kg/m3，g=10N/kg）A.3xl04PaB.3xl05 PaC.3xl06PaD.3xl07Pa解析：由于液體
中學生數理化·八年級物理人教版 2015年3期2015-08-26
- 溫差對氣液交叉流PM2.5去除效率影響
滑表面的連續流動液柱群，見圖1。高溫工業尾氣橫掠液柱群，尾氣與液柱表面發生傳熱帶動PM2.5產生附面運動并被液柱吸收。本文著重研究氣液交叉流傳熱傳質，分析氣液溫差對PM2.5 去除效率的影響，得到降膜陣列PM2.5 去除效率理論表達式。1 氣液交叉流去除高溫工業尾氣PM2.5理論圖1 光滑連續的氣液交叉流液柱群圖2為高溫工業尾氣橫掠錯排降膜陣列分析示意圖，進口處含PM2.5 氣體流速為u0、溫度Tin，液柱垂直于氣流排布，溫度為Tw，液柱直徑為dw，同排液
化工設計 2015年3期2015-08-19
- 主動調頻液柱阻尼器基于遺傳算法的LQR控制優化設計
144)主動調頻液柱阻尼器基于遺傳算法的LQR控制優化設計符川，屈鐵軍，孫世國(北方工業大學建筑工程學院，北京 100144)ATLCD由調頻液柱阻尼器(Tuned Liquid Column Damper，TLCD)發展而來，在TLCD液柱端部連接氣壓控制箱，通過引入控制氣壓對結構實施主動控制。采用被動TLCD優化設計方法設計阻尼比及頻率比，采用LQR算法確定ATLCD系統的主動控制力，并對LQR算法中權矩陣采用遺傳算法進行優化。以一五層鋼框架結構為例，
振動與沖擊 2015年2期2015-05-16
- 豎直液柱與水平液面作用激起毛細波探究
0029)?豎直液柱與水平液面作用激起毛細波探究鞏欣亞1，2， 張 煜1， 張永戰1， 沈 宏1， 潘永華1， 高惠濱1 (1. 南京大學物理學院，江蘇 南京 210093； 2. 中國科學院 大氣物理研究所，北京 100029)探究豎直液柱自由下落到水平液面上，液柱底部受擾激起的表面毛細波傳播出現穩定的波節、波腹，如同“駐波”形式的實驗現象。利用Navier-Stokes方程分析表面毛細波的傳播規律；對比實驗探究不同初始條件下，豎直液柱與水平液面相互作用
實驗室研究與探索 2015年2期2015-02-27
- 氣象觀測中溫度計故障修復及視程天氣現象觀測
計的種類很多，但液柱溫度計還是十分常用的一種，具有方便快捷直觀等優點。液柱溫度計在使用、運輸過程中易出現液柱斷線的故障，本文對此提出了修復方法。同時還分析了幾種視程天氣現象的特點，以便準確觀測。關鍵詞：溫度計；霧；霾；逆溫層中圖分類號： P412 文獻標識碼： A 文章編號： 1674-0432（2014）-09-73-11 溫度計斷線故障修復液柱溫度計在測量氣溫時常常會用到，液柱溫度計在使用、維護保養、運輸過程中，如果遇到劇烈的震動，有可能會有部分氣體進
吉林農業 2014年5期2014-07-09
- 液柱在激波沖擊下RM不穩定性和破裂過程的數值計算
州310018）液柱在激波沖擊下RM不穩定性和破裂過程的數值計算吳 宇，施紅輝，王 超，葉 斌，張 珂（浙江理工大學機械與自動控制學院，杭州310018）對液柱受到激波沖擊后在氣流中的變形斷裂過程進行了數值計算，研究了在該過程中Richtmyer-Meshkov（RM）不穩定性的具體表現。應用Fluent軟件，數值模擬了二維（2D）和三維（3D）液柱在激波馬赫數為1.10、液柱初始直徑為2.76 mm的情況下，氣/液界面上RM不穩定性的演化過程以及液體周圍
浙江理工大學學報(自然科學版) 2014年9期2014-06-05
- 鋁合金摩擦液柱成形有限體積法數值模擬
基礎和核心，摩擦液柱成形的基本原理描述如下:在裂紋處鉆出一定直徑的盲孔，并制出對應的與基體材料相同的焊接棒，當摩擦疊焊的焊接棒以較高的轉速并且以一定的進給速度進入盲孔，通過焊接棒與焊件之間的相互摩擦，使得焊接棒塑性化，以填充焊件缺陷部分。較長裂紋可以通過一系列摩擦液柱成形單元實現對裂紋的修補，最后通過焊件表面處理來完成焊件的整體修復任務。但是在研究摩擦液柱成形過程中，必然涉及到該成形過程中相關參數的變化及其影響，特別是塑性化金屬材料的流動速度和壓力。由于金
機械設計與制造工程 2013年9期2013-11-06
- 裝置氣密性檢查初探
氣體壓強）±P（液柱壓強）=P（大氣壓）。 可以簡化為 P1±P2=P0一般實驗條件下，大氣壓視為定值，可以通過液柱穩定存在與否，即裝置內氣體壓強是否等于大氣壓來判斷裝置是否漏氣。若液柱穩定存在，即裝置內氣體壓強不等于大氣壓，則裝置不漏氣，裝置氣密性良好。若液柱不能穩定存在，即裝置內氣體壓強等于大氣壓，則裝置漏氣，裝置氣密性不好。若學習過理想氣態方程的話，可以進一步由PV=nRT來進行理論上的討論。在相對密封的裝置中，當T一定、R為常數時，P受V和n的影響
化學教與學 2013年2期2013-09-06
- 中間主應力對垂直井井壁坍塌壓力的影響
所需的最小鉆井液液柱壓力。通過對比分析得出考慮中間主應力的作用，會使巖石強度得到加強，使得維持井壁穩定所需的最小液柱壓力降低;3個準則得出的最小液柱壓力在與深度的對應圖中表現出一致的變化趨勢，說明3個準則有各自的適用性;比較而言Mohr-Coulomb準則偏于保守，Drucker-Prager準則偏于危險，而Mogi-Coulomb準則要優于前兩個準則。中間主應力;強度準則;最小液柱壓力0 前言井壁坍塌是鉆井過程中遇到的最主要的井壁穩定問題之一。井壁坍塌是
鉆探工程 2012年4期2012-11-06
- 雙接觸式液柱塔壓力特性研究
003）雙接觸式液柱塔壓力特性研究方立軍，常艷超，武 生，胡月龍（華北電力大學 能源動力與機械工程學院，河北 保定 071003）通過對雙接觸式液柱塔塔內床層壓降進行試驗研究，回歸了液柱塔干阻壓力損失計算公式。分析了不同管道布置情況下液柱塔床層壓降特性，發現床層壓降隨著液氣比的增大而增大，煙氣流量增大對塔體霧化床層高度具有一定推動作用。相同液氣比和相同液柱塔高下，床層壓降隨著噴嘴數量的增加而增大。雙接觸；液柱塔；床層壓降；液氣比0 引言在濕法煙氣脫硫技術中
電力科學與工程 2012年7期2012-02-08
- 毛細管中液面升降時能量轉化分析
個底面半徑為r的液柱，顯然，隨液柱下降，其質量是減小的.但由于液柱下面的液體仍在毛細管內，隨液柱一起運動.所以（1）式中的u=v.由圖4（b）所示的坐標，可得質量的表達式：其受到的三個力如圖所示，因pB=pC，所以實際液柱僅受到重力，即：圖4 不潤濕毛細管的液體在管中下降時情況將（12）式、（13）式代入（1）式，并整理可得：初始：x=,v=0;到力的平衡位置時x=h,v=v，上式積分：結果說明，重力做正功，使重力勢能減小，減小的能量變成動能.即在力平衡位
赤峰學院學報·自然科學版 2010年7期2010-09-01
- 置換法壓井操作方法
內形成一定高度的液柱并產生一定的液柱壓力;每次放出氣體,套管壓力將隨之降低。再次注入壓井液時,所控制的套管最高壓力應減去該液柱壓力;再次放出氣體,下限套管壓力也應減去該液柱壓力。隨著一次次注入壓井液和放出氣體,控制套管壓力逐次降低,直至壓井液到達井口、套管壓力降為0,壓井結束。套管壓力的升高將引起井底壓力的增加,但井底壓力增加是受限制的:一種限制是井底壓力升高到一定值時將發生井漏,壓井時應控制套管上限壓力;另一種限制是在不發生井漏的情況下,應事先確定最高套
石油鉆探技術 2010年2期2010-08-28
- “牛頓水桶”液面方程的幾種巧解
圖2所示的水平小液柱x和豎直小液柱y，那么水平小液柱x做圓周運動的向心力來源于豎直小液柱y的壓力．設液體密度為ρ，小液柱截面為ΔS，得同理可得液面方程說明：不難證明均勻棒繞其一端做圓周運動時，可將其等效為質量集中在中點的質點做圓周運動．圖3方法三：從曲線上取一點水P，坐標為(x,y)，其受重力mg、法向力N、水平向外慣性力F1=mω2x、豎直向上慣性力F2=mg，如圖3所示．則x方向合力為零，y方向合力沿y正方向大小為mg，那么水滴的運動可視為平拋運動．則
物理通報 2010年9期2010-01-26
- 燃爆壓裂中壓擋液柱運動規律的動力學模型*
）燃爆壓裂中壓擋液柱運動規律的動力學模型*吳飛鵬，蒲春生，吳 波（中國石油大學石油工程學院，山東 東營 257061）針對燃爆壓裂過程中壓擋液柱受沖擊運動機理的復雜性，假設火藥燃氣與壓擋液柱存在完全氣液接觸界面，采用拉格朗日的微元分析方法，建立了由連續性方程、動量守恒方程、能量守恒方程組成的壓擋液柱運動規律動力學模型，并給出了該模型與火藥燃爆模型的耦合數值解法。經程序編制和實例計算表明，在綜合考慮火藥燃氣對液柱的宏觀推動作用、沖擊壓縮作用、液柱自身的動能分
爆炸與沖擊 2010年6期2010-01-22