角頻率
- 基于參數協同自適應的VSG 控制策略研究
度；ω0為額定角頻率；δ 為VSG 的功角。根據同步發電機的一次調頻，VSG 的功頻控制方程為式中：Pref為給定有功功率；Km為有功下垂系數。同理，VSG 的無功-電壓控制由勵磁控制器來實現，通過調節虛擬電勢E 以維持VSG 輸出電壓的穩定。勵磁調節控制方程為式中：E、E0分別為勵磁電動勢和空載電勢；Uref、U 分別為VSG 輸出電壓的參考值和實際值；KQ是無功調節系數；KV是電壓調節系數。由式（1）和式（3）可得VSG 的控制框圖如圖2所示。圖2 V
自動化與儀表 2023年10期2023-11-15
- 基于角譜域和時間反演的任意均勻場的生成方法*
轉換為求解不同角頻率信號的相互疊加.2.1 一維均勻場的合成一維均勻場的數學模型可以用矩形窗函數表示.假設在x軸上有寬度為τ的均勻場,該均勻場可表示為其中A表示該均勻場的幅度.對Eumf進行傅里葉變換,將其變換為角譜域形式,即其中,kx表示x方向的空間角頻率(空間波數),sinc(·)是辛格函數.可以看出一維均勻場的角譜域形式是一個與均勻場寬度τ相關的辛格函數.在自由空間中當|kx| >k0時,即x方向的空間波數kx大于自由空間波數k0,此時的電磁波為倏逝
物理學報 2023年18期2023-10-06
- VSG慣量及阻尼的協同自適應控制研究
應控制算法，當角頻率的變化率小于一定閾值時，慣量取較小數值，否則取較大數值，該方法本質上屬于有級調整，無法實現慣量對頻率變化的優化追蹤；文獻[9]提出一種由VSG轉子角頻率變化率和偏差量共同決定的虛擬慣量自適應控制策略，在一定程度上解決了自適應的有效追蹤，但未給出虛擬慣量的選取范圍及關鍵參數的選取依據；文獻[10]的研究包含了棒棒控制、反正切慣量和指數型慣量三種靈活控制慣量方法，對關鍵參數進行靈敏度計算和根軌跡分析，證明了指數型慣量調節對系統的動態響應及頻
電力系統及其自動化學報 2023年1期2023-02-13
- 機載柱形共形陣低空風切變風速估計方法
線性陣列在空間角頻率與天線方向圖方面有較大區別。1.1 地雜波如圖1所示為機載前視陣雷達模型，地面散射單元水平方位角與俯仰角為θ和φ，波束空間錐角為ψ。圖1 機載柱形共形陣前視陣示意圖由此可以求得柱形共形陣雜波的空間角頻率ωsc、時間角頻率ωtc:sin-1(sinθcosφl))(1)(2)式中：V為載機平臺速度；ξ為柱形共形陣元對應圓弧角；ρ為柱形共形陣元圓弧對應的圓弧半徑；n=1,2,…,N，N為合成后的陣元數；l=1,2,…,L,L為回波距離單元數
雷達科學與技術 2022年6期2023-01-09
- 基于RBF的VSG轉動慣量和阻尼系數自適應控制策略
析同步發電機的角頻率與慣量之間的函數關系，建立近似的線性關系來調整慣量，解決了乒乓算法存在的離散控制問題。在文獻[10-12]中更是引入了自適應阻尼系數完成對系統的控制，提升了控制效果。根據文獻[13]，慣性J和阻尼系數D與角頻率ω之間的關系是非線性的。因此，需要使用一種用于解決非線性問題的算法，此種算法既不會因為復雜的計算過程影響電力電子設備的反應速度，又能解決慣性J和阻尼系數D與角頻率ω之間的非線性問題。在文獻[14]中，通過徑向基函數(radial
電力建設 2022年9期2022-08-30
- 低速區列車牽引系統的電制動力提升控制方法*
再生制動在定子角頻率大于零和反接制動在定子角頻率小于零時制動轉矩的可控性；其次，通過間接矢量控制磁場定向和直接矢量控制磁鏈觀測證明了反接制動的實現原理和可行性，進而提出由再生制動自然換向至反接制動的全電制動方案；最后，通過小功率試驗驗證了所提方案的有效性。2 異步牽引電機數學模型目前，異步牽引電機控制以轉子磁場定向控制為主。根據磁場定向控制的基本原則，需要在按轉子磁場方向定向的同步旋轉坐標系(MT坐標系)下建立電機的數學模型。由于M軸與轉子磁場旋轉方向一致
電氣工程學報 2022年2期2022-08-06
- 計及橫向剪切效應的環形諧振子理論研究
系數、二階彎曲角頻率等參數。因此，本節利用上述位移模式式(1)、廣義應力式(5)、應變式(7)以及本構關系式(6)，根據哈密頓原理，對環形諧振子動態響應問題進行系統地研究和求解。根據環結構的哈密頓原理，可得(8)并且(9)(10)其中(11)將本構關系式(6)代入平衡方程式(10)中，從而有(12)至此，建立了考慮橫向剪切效應的環結構理論，此外，環形結構的連續性(周期性)條件可表述為(13)3 動態問題的求解方法進動系數及二階彎曲角頻率是諧振陀螺設計領域的
導航定位與授時 2022年4期2022-08-05
- 負反饋放大電路的穩定性分析與設計
：f=f0時，角頻率ω=2.1e+05 rad/s，Gm=-31.7 dB<-10 dB，滿足幅值裕度要求；f=fc時角頻率ω=1.8e+04 rad/s，φm=91.6°>45°，滿足相位裕度要求，電路穩定；Case2：f=f0時，角頻率ω=2.1e+05 rad/s：Gm=-1.7 dB>-10 dB，不滿足幅值裕度要求；f=fc時角頻率ω=1.9e+05 rad/s，φm=3.49°2.2 Nyquist圖中設計穩定裕度圖3 Nyquist穩定性判據
電氣電子教學學報 2022年3期2022-07-30
- 電網頻率小擾動下虛擬同步發電機統一模型關鍵參數辨識
的阻尼轉矩參考角頻率采用電網角頻率g[13]，此時阻尼轉矩參與系統動態調節過程；參考角頻率采用額定角頻率0[14]，此時阻尼轉矩參與動態與穩態調節過程。調速器同理，參考角頻率可選取電網角頻率g或額定角頻率0，這就使VSG的建模多樣化。為使VSG的參數辨識具有一般性，需建立統一的VSG模型以表征所有結構確定的VSG控制策略。在此基礎上，將虛擬調速器的有功下垂系數分為動態和穩態有功下垂系數，分別控制其動態及穩態調節性能，建立統一的VSG控制模型。虛擬調速器及轉
電氣技術 2022年7期2022-07-22
- 基于阻抗識別的單相并網逆變器自適應電壓前饋控制
以根據開環截止角頻率與穿越角頻率的比值來判斷，通過設定該比值，保證在網側感抗變化后不變，進而就保證了系統良好的相位裕度。為了設定值需要明確開環截止頻率，所以該設計的思路就是首先確定開環截止頻率，改進前饋策略后的開環截止頻率由于遠遠小于LCL 型濾波器的諧振頻率，系統的開環傳遞函數可以忽略掉高階項成分，即忽略包含了電容的各高階項，之后可以近似為：在2.2 節中通過分析可知，微電網的阻抗主要影響系統穩定性變化的是其感性成分，所以阻性部分可以忽略不計。同時高頻段
現代電子技術 2022年11期2022-06-14
- 傅里葉變換與離散傅里葉變換相結合的信號譜分析教學新方法探討
法。分析了模擬角頻率和數字角頻率的關系，從理論上推導出在頻域上對FT的結果進行采樣后，得到的傅里葉變換幅值是離散傅里葉變換幅值的Ts倍。以一個指數型衰減時域信號為例，通過仿真實驗，驗證了上述結論。實驗結果顯示，隨著樣本點的增加，經過修正后的離散傅里葉變換幅值與頻域解析信號的幅值一致。說明DFT和FT是密切相關的，采用DFT的結果去測量信號頻譜的理論值是合理的。1 模擬信號與數字信號的傅里葉變換1.1 信號的傅里葉變換對于模擬信號x(t)，其FT為：(1)其
黑龍江科學 2022年3期2022-03-08
- 孤島微電網的分布式有限時間事件觸發二次協調控制
，微電網電壓和角頻率參考值可由主網提供，通過聯絡線實現與主網的功率交換。孤島模式下，微電網將面臨更嚴峻的問題，既要求微電網系統自行維持角頻率和電壓的穩定以及實現有功和無功分配，又必須隨時保持供需平衡，否則會導致系統穩態角頻率和電壓偏移額定值。因此，合理的角頻率和電壓控制策略是實現其自身穩定運行的關鍵。為了補償傳統下垂控制導致孤島微電網系統的穩態角頻率和電壓偏差，提出了二次協調控制［1］。孤島微電網二次協調控制是通過電壓和角頻率的給定參考值計算得到相應的調整
電力自動化設備 2021年11期2021-11-20
- 固黑鋁炸藥的流變性能及本構方程研究
應變量為1%，角頻率按對數規律變化設定為0.1～100 s-1，為了使熱不均勻性影響最小化，在每次樣品開始測量前等待時間1 min，分別獲得儲能模量、損耗模量和復數粘度與角頻率之間的關系曲線。2.3.2穩態流變性能測試采用旋轉流變儀的剪切速率控制模式對樣品的穩態流變性能進行測試，使用的夾具為平行板，轉子為CP-25，校正高度為1 mm，樣品量1 g，剪切速率按照對數規律變化方式控制在0.1～100 s-1內，測量點數37個點，每個數量級取12個點均勻分布，
兵器裝備工程學報 2021年10期2021-11-08
- 分散相和分散介質對剪切增稠膠動態力學性能影響研究
制備的STG在角頻率掃描下剪切儲能模量、阻尼因子隨角頻率的變化規律。動態力學測試溫度為25 ℃、應變為10%，角頻率范圍為0.1～100 rad/s，對不同工況下制備的STG樣品的剪切儲能模量(G′)和阻尼因子進行測試，得出剪切儲能模量(G′)和阻尼因子與角頻率的關系(表1)。表1 制備STG的不同工況2 結果與討論2.1 STG動態力學性能研究剪切儲能模量反映了單個旋轉周期內STG形變能量的存儲和釋放，是其彈性性能的表征；阻尼因子表示振動周期內STG損耗
應用化工 2021年9期2021-10-18
- 基于輔助慣性功率調節的虛擬同步發電機模糊控制策略
振蕩，但其輸出角頻率的超調量變大。文獻[13-16]提出自適應慣性策略，指出在頻率惡化階段應該采用大慣性抑制頻率惡化，而在頻率恢復階段應該采用小慣性加快頻率的恢復速度，自適應慣性策略有效減小了頻率超調，加快了頻率恢復速度。文獻[17-19]提出將自適應慣性和阻尼相結合進一步改善了VSG的性能，但自適應策略忽略了虛擬參數調節與系統輸出功率和頻率性能存在矛盾的問題[11]。文獻[20]引入了與VSG基本結構相獨立的強化慣性環節，在控制上更加靈活，但并未考慮該環
電機與控制學報 2021年7期2021-07-14
- 超低頻振蕩主導機組的在線監控方法
間常數；Δω為角頻率增量；ΔPm為機械功率增量；ΔPe為電磁功率增量；D為發電機阻尼。忽略網損，發電機電磁功率增量ΔPe等于負荷有功增量ΔPL， 即ΔPe=ΔPL， 同時負荷只考慮頻率調節效應，則ΔPL=KLΔω，KL為負荷頻率調節效應系數。設調速原動系統的傳遞函數為Gm(s)， 對式(1)進行拉氏變換，有：TJsΔω=-Gm(s)Δω-(KL+D)Δω(2)式中s為超低頻振蕩主導特征根，s=σ+jωn， 則在其他特征根快速衰減后，有：TJωnjΔω+(K
南方電網技術 2021年4期2021-06-16
- 基于SHRP計劃的瀝青試驗頻率選擇的研究分析
究，分析在哪個角頻率下評價瀝青抗車轍能力與抗疲勞開裂的能力更加明顯。圖1 疲勞開裂Fig.1 Fatigue cracking圖2 車轍Fig.2 Rutting1 SHRP簡介SHRP計劃，即Strategic Highway Research Program，是美國國會在1987年批準的一個期限為5年(1987-1993)的基礎研究項目，由 NRC(美國國家科學研究院)管理，由FHWA(聯邦公路局)和AASHTO(美國州公路和運輸工作者協會)合作完成，
太原科技大學學報 2020年5期2020-10-13
- 一種四元共聚聚酰胺酸溶液流變性能的研究
為80 Pa，角頻率為1～500 rad/s。2 結果與討論2.1 共聚聚酰胺酸溶液的剪切黏性特征2.1.1 非牛頓（假塑性）流體流體黏度（η）定義為應力（σ）與應變速率（˙r）之比：非牛頓流體分為膨脹流體和假塑性流體兩種，其中，膨脹流體的剪切應力向上偏離線性關系，黏度隨剪切速率的增大而上升；假塑性流體的剪切應力向下偏離線性關系，黏度隨剪切速率的增大而下降[7]。在恒溫25 ℃，剪切速率為0.1～100.0 s-1的條件下采用錐板（型號CP50-1）對固含
化學反應工程與工藝 2020年5期2020-07-11
- 時變外磁場下海森堡自旋鏈的熱糾纏
模 型考慮兩個角頻率不同的余弦時變磁場分別加在Heisenberg XXZ鏈的兩個量子比特上.此時系統的哈密頓量可以寫為：(1)(2)其本征態及相應的本征值為：|φ1〉=|00〉，|φ2〉=|11〉,|φ3,4〉=sin±|01〉+cos±|10〉(3)E1=JΔ+B(cosω1t+cosω2t),E2=JΔ-B(cosω1t+cosω2t),(4)哈密頓量為H的熱態也可以寫成如下形式：(5)式中β=1/(kT)，k為玻爾茲曼常數，簡單起見記為1，T為熱力
原子與分子物理學報 2020年3期2020-05-13
- 切比雪夫Ⅱ型模擬高通濾波器的設計及實現*
p為通帶上截止角頻率，Ωst為阻帶下截止角頻率；n 為切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的階數；ε 為常數，并且0當Ω=Ωp時，由式（20）可得：令考慮到式（23），則式（20）可寫成：由式（24）可得：若對切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的角頻率作歸一化處理，由式（20）可知，則歸一化切比雪夫Ⅱ型模擬低通濾波器的幅頻特性平方函數可寫成：式中，λ=Ω/Ωp為歸一化角頻率，λs=Ωst/Ωp?？紤]到式（26），則有：由式（27）可知，HL(p)HL(-p)除了有2n個極點
通信技術 2020年4期2020-04-25
- 基于改進電壓模型的感應電機無速度傳感器矢量控制
影響，引入同步角頻率的誤差校正項和濾波環節，通過滑差迭代更新的方式保證參數估算的準確性。最后，仿真和DSP 實驗平臺驗證了改進方案的有效性。1 感應電機矢量控制原理在兩相MT 旋轉坐標系下，采用轉子磁場定向的控制策略時，存在ψrM=ψr，ψrT=0，則轉子磁鏈方程可以改寫:同樣，考慮轉子導條被短接，于是有urM=urT=0，這樣感應電機的電壓方程可以進一步簡化:相應的轉矩表達式可以表示:結合式(1)、式(2)，可以得到轉子磁鏈和滑差角頻率表達式:式中:us
微特電機 2020年2期2020-03-06
- 基于模糊控制的自適應虛擬同步發電機控制策略
過分析VSG的角頻率變化率及功角曲線，提出一種可變虛擬慣量的VSG控制策略。為克服上述固定虛擬慣量、交變慣量和可變慣量的缺點，文獻[8]推導了自適應虛擬慣量的修正表達式。以往研究主要集中在從VSG可控虛擬慣量的角度來削弱系統的振蕩。實際上，阻尼系數對改善暫態響應也有顯著影響，文獻[9]研究使用VSG技術進行分布式發電的阻尼振蕩方法。文獻[10-11]提出一種基于VSG的虛擬慣性和阻尼協調自適應控制方法，但沒有明確控制變量系數和優化模型邊界條件閾值的選擇原則
廣東電力 2020年1期2020-03-03
- 航姿參考系統的改進桿臂效應補償方法
中：Ω為振動的角頻率，θ為俯仰角，θm為俯仰角的振動幅值，γ為橫滾角，γm為橫滾角的振動幅值，ψ為方位角.由歐拉角微分方程，振動環境下的角速度為(6)在微幅振動環境下，可以把θ,γ當作小角度處理，即(7)(8)由式(8)可見，振動環境下向心加速度項存在直流分量，依靠低通濾波無法將直流分量濾除.對式(6)求角加速度，可得在振動環境下角加速度仍為振蕩形式，通過低通濾波可濾除切向加速度.但在機動環境下，若角加速度也包含有直流項時，低通濾波無法濾除角加速度直流項.
哈爾濱工業大學學報 2020年5期2020-02-24
- 余弦廣義Padé逼近法及其在強非線性振子周期解求解中的應用
為廣義Padé角頻率，周期為π/ω。利用上式來逼近微分方程的周期解，取得了較理想的逼近結果，詳見下文的求解和算例。2 強非線性自治振子的周期解考慮如下形式的自治振動系統(8)當g(x)為非線性函數時，上述方程需要利用攝動法求解，但攝動法的不足之處在于只能求解弱非線性的情形。當g(x)為高階多項式函數或有理函數時，求解上述方程的周期解仍然是非常值得研究的課題。為此，本文基于廣義Padé逼近方法，研究了當g(x)為任意非線性函數時，式(8)的周期解。用如下形式
振動與沖擊 2019年22期2019-12-02
- 反轉激發的以拍形式存在的鉆柱橫向振動
轉速變化，彎曲角頻率也有差異，并且環隙比越小，反轉轉速越高，彎曲角頻率越高，應力幅值越大。試驗結果表明，沿井壁作無滑動滾動的彎曲鉆柱，其彎曲角頻率等于反轉角頻率與正轉角頻率之和[7]。由于離心力作用，除鉆柱上部和下部很短一段由于鉆柱本身剛性沒有貼至井壁外，鉆桿柱各接頭處均貼向井壁，如圖1所示。圖1 鉆柱反轉運動示意鉆桿沿井壁做無滑動滾動時，其反轉轉速與自轉轉速呈線性關系[8]。ωp=[d/(D-d)]ωr=βωr(1)np=[d/(D-d)]nr=βnr(
石油礦場機械 2019年6期2019-11-28
- 基于Duffing混沌振子的短波3G-ALE信號多通道檢測方法
通道中使用不同角頻率本振將相關運算信號搬移至相同Duffing混沌振子周期策動力角頻率附近；由于振子對同頻信號的敏感性，只有當本振搬移后的角頻率與周期策動力角頻率一致或者相差很小時，振子輸出狀態發生變化，據此判定檢測到截獲信號中3G-ALE信號的存在，并根據振子所在檢測通道的本振角頻率推算載頻頻偏，進而估計出信號載頻。該方法避免了對Duffing混沌振子內置參數的調整，一定程度上降低了常規混沌檢測方法的復雜度，理論分析與仿真實驗驗證了該方法對于3G-ALE
中國科學院大學學報 2019年6期2019-11-22
- 三維箱體收斂于二維水動力學特性影響因素的研究
方向為90°,角頻率為0.3～11 rad/s.2 算例分析與結果比較2.1 附加質量的分析通過水動力學軟件AQWA對不同工況下的附加質量和二維附加質量進行計算,見圖1～6.圖1 水深0.6 m,寬1 m,升沉引起的附加質量由圖1可知,對于水深0.6 m、寬1 m的工況而言,當頻率較小時,箱體的長度越長,由升沉引起的附加質量的大小(這里指單位長度的值)偏離二維級數解的程度越大,出現這種現象有可能是計算的頻率接近臨界值而造成的問題,隨著頻率的增加,附加質量逐
武漢理工大學學報（交通科學與工程版） 2019年5期2019-10-28
- 電場作用下海馬錐體神經元等效應建模
分析。a 刺激角頻率10 rad/s b 刺激角頻率10.75 rad/s c 刺激角頻率為25 rad/sd 刺激角頻率為34.5 rad/s e 刺激角頻率為60 rad/sf 刺激角頻率為81 rad/s g 刺激角頻率96 rad/s h 刺激角頻率130 rad/si 刺激角頻率12 rad/s j 刺激角頻率16.5 rad/s圖6 不同電場角頻率刺激時的放電狀態Fig.6 Firing state of neurons when the st
吉林大學學報(信息科學版) 2019年4期2019-08-27
- 綜合多維因素的路用基質瀝青低溫性能分析
溫度掃描試驗和角頻率掃描實驗。溫度掃描實驗是將溫度控制在在-10 ℃～50 ℃之間，當頻率分別為5 Hz,10 Hz,15 Hz,降溫速率分別為1 ℃/min，2 ℃/min，3 ℃/min時進行試驗并且獲得相應的力學響應指標；角頻率掃描實驗在不同角頻率下進行，角頻率范圍為1 Hz～20 Hz、溫度分別為-10 ℃，-5 ℃，0 ℃，5 ℃，10 ℃，30 ℃，40 ℃，50 ℃時進行實驗并且獲得相應的力學指標。3 試驗結果分析3.1 降溫速率為1 ℃/m
山西建筑 2019年6期2019-03-06
- 空氣泡沫的黏彈特性實驗研究
間的應變；ω-角頻率；γ0-施加于彈簧的最大應變；t-振蕩時間。從而導出應力函數：由此可見，彈簧的應力和應變是同步的。（2）完全黏性響應-黏壺模型：在相同振蕩應力情況下，黏壺的應變為：黏壺的應力與應變響應相位差90°?？啥x一個相移角δ 概念來表達，相移角是應力響應與應變響應相位相差的角度。設定的應變相對于測得的應力要超前δ，此處δ=90°（甘油）。相移角δ 為0°時為純彈性，即施加應變產生同步的應力響應，相移角δ 為90°時為純黏性，即施加應變與應力響應
石油化工應用 2019年1期2019-02-19
- ADR/HDI聯用擴鏈劑對PET性能的影響
265 ℃下,角頻率從0.1～100.0 rad/s進行掃描測試。2 結果與分析2.1 聯用擴鏈劑對PET的特性黏度的影響擴鏈劑總質量分數為0.60%時,0#,1#,2#,3#,4#,5#,6#的特性黏度分別為0.78,0.73,0.62,0.81,0.80,0.85,0.75 dL/g?？梢钥闯?擴鏈后的PET的特性黏度,相較于純PET均有不同程度的改善。相比于單用,聯用效果整體更占優勢。隨著配比的改變出現極值。5#時,特性黏度達到最高值為0.85 dL
現代塑料加工應用 2018年6期2019-01-10
- 巧用向心力水平分量推導彈簧振子角頻率公式
：關于彈簧振子角頻率公式的來源，一般利用彈簧振子振動的微分方程推導。然而，高中課程還沒涉及高等數學微積分，所以高中生不太理解微分方程推導的彈簧振子振動的角頻率公式。利用勻速圓周運動的向心力公式可以推導出彈簧振子的角頻率公式，學生也很容易理解。關鍵詞：向心力；恢復力；角頻率（ω）中圖分類號：G633.7 文獻標識碼：A 文章編號：1003-6148（2018）9-0059-1如圖1所示，質點m在水平面內以O點為圓心，A為軌跡半徑，ω的角速度逆時針做勻速圓周運
物理教學探討 2018年9期2018-12-27
- 考慮原子縱向位移單原子鏈橫向振動壓電控制
程，研究了固有角頻率與納米線的壓電控制電壓、長度之間的關系。通過數值迭代法，結合單原子鏈的邊界條件與對稱性計算得到原子的縱向振動位置坐標，并給出單原子鏈納米線的固有角頻率的計算公式和壓電控制電壓的量子極限值。1 單原子鏈的自由振動單原子鏈納米線橫向振動壓電控制裝置包括單原子鏈納米線和壓電控制電路。如圖1所示，壓電控制電路由上壓電塊和下壓電塊串聯組成，壓電塊上表面和下表面鍍有一層金薄膜，通過導線與控制電壓源連接，組成閉合控制電路。調節控制電壓源的控制電壓，可
振動與沖擊 2018年20期2018-11-01
- 電子式互感器數字積分器技術的研究
進行轉換為數字角頻率，繪制出梯形傳遞函數的幅頻特性與相頻特性，可以得出幅值響應和相位響應的比較如圖2。由圖2可以看出，在數字角頻率趨于無窮小時，幅值響應絕對誤差最小，而在整個頻帶上，梯形算法與理想積分相位響應基本一致（圖中實線為數字角頻率，虛線為模擬角頻率。）圖2 梯形積分與理想積分3 結束語對于測量電力系統的電流互感器來說，其數字積分器具有以下特點：性能穩定，采用軟件算法作為基本支撐，不容易受到外界溫度的干擾。數字積分器可采用模數轉換器結合微處理器的方法
通信電源技術 2018年7期2018-09-23
- 薄板坯輔助傳動的電控分析
道主通道由轉子角頻率給定ω*r，經過給定積分器和限幅值限制于實際的角頻率ω*r+△ω經慣性環節作為反饋，它們之差送至速度調節器。該調節器輸出轉矩信號，通過最大值限幅，該轉矩除以弱磁曲線或恒勵磁電流得到q軸的電流I*sq。同時它們也給d軸的磁化分量I*sd，它們分別與電流互感器檢測的實際電流經3/2變換和VD后得Isq和Isd，它們做差值后，得到I*sq和I*sd，再經電流/電壓變換器送到門級驅動電路。反饋通道角頻率的計算。2.2 電流模型的作用實際檢測到的
電子技術與軟件工程 2017年16期2018-03-30
- 海洋浮標發電裝置最優工況選擇的參數分析
分析了不同波浪角頻率和波高海況下該裝置的動力學響應與能量轉換效率。得到了波浪角頻率在(ω=2.8 rads，ω=3.0 rads)區間為危險海況，裝置的固有頻率位于此頻率范圍，易產生共振；波浪角頻率安全區間內電磁效率材料比率 的最大值對應的能量轉換效率最高；波高的變化不會導致裝置振動周期的變化，波高過大或過小會影響浮標振動位移。海洋浮標發電裝置；MATLAB；參數分析；能量轉換效率隨著全球非可再生資源的日益枯竭，亟待解決能源危機問題，對新能源的開發和利用具
水道港口 2017年5期2017-11-22
- 科里奧利力表達式的一種簡單推導方法*
逆時針轉動，且角頻率和物體相對于靜止參考系的角頻率一致．所以物體相對于這個旋轉參考系的的運動速度為v1=v-ω1l=0(2)即物體在該參考系中的速度為零，所以向心加速度也為零．根據物體在給定的非慣性系中受到科里奧利力的一個必要條件是物體在該非慣性系中具有不為零的速度這一事實[1]，小球在該參考系中不會受到科里奧利力．但是在任何給定非慣性系中，物體都會受到慣性力．所以在該系統中，物體受到的拉力將會和慣性離心力平衡．所以我們有(3)故可以得到(4)式(4)中的
物理通報 2017年9期2017-08-30
- 非對易相空間中研究電子在磁結構中的傳輸特性
跟軌道角動量、角頻率有關。關鍵詞：測不準關系 磁結構 傳輸概率 角頻率以電荷為載體的微電子學在 20 世紀取得了巨大成功，都是基于經典電磁效應的研究，很少考慮電子的自旋，直到1988年，Baibich等人研究發現電子在 多周期薄膜組成的超晶格結構中傳輸具有巨磁電阻效應，電子的自旋特性才受到人們強烈的關注]。因此人們希望利用電子自旋取代電荷作為信息儲存和傳輸的載體來設計高速、低能、多功能和高集成度的下一代微電子器件。人們之所以如此關注非對易量子場論，一方面可
魅力中國 2016年50期2017-08-11
- 基于系統響應瞬時特性的非線性系統識別
至此，任意點的角頻率可表示為(11)GZC通過測量控制點間的時間間隔來計算局部頻率，其物理意義非常明確[5]．此外，該方法不涉及任何形式的變換和微分，因此具有極好的魯棒性．由于實際采樣信號總是離散的，采樣信號不能總是準確地采集到極值點和過零點．因此本文對上述方法進行改進：對于過零點，通過對最接近其的兩個采樣點線性插值得到；對于極值點，通過對最接近其的7個采樣點二次拋物線擬合得到．1.3 仿真信號分析為驗證NHT和GZC兩種方法的可靠性，對以下調幅調頻信號進
大連理工大學學報 2017年3期2017-06-01
- 基于SOGI_FLL的同步角頻率估計方法在PMSM的應用
PMSM的同步角頻率?？梢钥闯?準確、快速地估計無速度傳感器PMSM的同步角頻率是磁鏈觀測的關鍵。根據同步電動機的轉速與頻率關系n=60f/p和角頻率與頻率的關系ω=2πf,可以得到PMSM的同步角頻率ω=npπ/30。因為在帶有速度傳感器的PMSM-DTC中可以由測得的速度經過公式變換得到同步角頻率,但是在無速度傳感器PMSM-DTC中,電機的轉速不能直接由傳感器測得,所以不能直接經過轉速變換得到PMSM的同步角頻率。在電網電壓同步信號檢測中,SOGI_
微特電機 2017年4期2017-05-13
- 最小公倍數法求最小正周期適用定理探索
+k的周期僅與角頻率ω有關，下面的討論不考慮振幅A、初相φ和參數k。另外，假設討論的正余弦函數的角頻率為有理數，根據引理1，和函數的周期存在。定理1 設周期函數f1(x)、f2(x)的傅里葉級數展開式中各正余弦函數的周期集合分別為A、B，f1(x)與f2(x)傅里葉級數展開式的和式中各正余弦函數周期的集合為C，記G{·}表示集合的最小公倍數，則 G{A∪B}≥G{C}當且僅當等號成立時最小公倍數法適用于求和函數的周期。證明：設周期函數f1(x)和f2(x)
西部皮革 2016年22期2017-01-03
- 連續梁振動調整的快速解析
解了連續梁自振角頻率的解析表達式。首先采用彎曲-振動比擬法建立具有四階導數的撓度微分方程，獨立積分4次，得到撓度的通解。利用邊界條件和連續性條件確定積分常數，得到撓度的解析表達式；然后根據最小能量原理得到了自振角頻率的一次近似解析解；根據漸近法求解精確的振動微分方程得到更精確的撓度解析函數表達式，利用最小能量原理求得自振角頻率的精確表達式。按照振動結構的同步失效準則和最優化準則對連續梁支座位置進行調整，得到了結構的固有角頻率最優解的解析表達式。繪制了固有角
實驗室研究與探索 2016年5期2016-12-06
- 高職高?！案哳l電子線路”振幅調制的教學方法探析
【幅值cos(角頻率*t)】來寫出調幅波的表達式，其中幅值是在高頻載波的幅值基礎上再疊加與調制信號成比例的幅值，角頻率與高頻載波相等。具體如下：調幅波幅值= Ucm+kauΩ(t)，其中Ucm為高頻載波幅值，ka為比例常數。調幅波角頻率=ωc。代入表達式：調幅波=【幅值cos(角頻率*t)】，如下：調幅波uAM(t)=[Ucm+kauΩ(t)]cos(ωct)將uΩ(t)= UΩmcos(Ωt)代入以上表達式：uAM(t) =[Ucm+kaUΩmcos(Ω
張家口職業技術學院學報 2016年1期2016-05-25
- 環形勢阱中旋轉玻色愛因斯坦凝聚體的基態
.當增加其旋轉角頻率,或者增加環形勢阱的寬度及相應的中心高度,凝聚體基態密度分布均從渦旋晶格相轉變為巨渦旋相.當旋轉角頻率為零時,增加環形勢阱的寬度及相應的中心高度,凝聚體基態密度分布從一個圓盤變為圓環.解析結果與數值結果相互吻合.托馬斯－費米近似；中心洞；巨渦旋0 引言近年來,有關冷原子研究的快速發展以及實驗技術的不斷提高實現了對各種不同形式的束縛外勢的調控,如諧振子勢、光晶格勢以及環形勢等[1－2].對不同束縛外勢阱中的旋轉玻色愛因斯坦凝聚體（BEC）
計算物理 2015年6期2015-12-31
- 探究豎直振動彈簧的角頻率與質量的關系——離散化模型
豎直振動彈簧的角頻率與質量的關系 ——離散化模型劉曉霞李 波杜彩云(太原五中山西 太原030000)摘 要：本文建立了彈簧的離散化模型，將彈簧離散化成n段，從彈簧系統的能量出發，構造系統的拉格朗日函數，當n→∞時，得到彈簧振動的角頻率的表達式為ω·tan=．關鍵詞：豎直彈簧振動頻率1引言質量為m1的彈簧，一端固定，另一端連接一質量為m2的質點的系統(或稱為“彈簧加質點系統”)[1]振動的這一經典問題，在很多文獻[1～7]中都有討論．文獻[2]將彈簧簡化為一
物理通報 2015年7期2015-12-23
- 基于矢量控制的軋鋼機變頻調速系統設計與仿真
認為電動機定子角頻率由轉子角頻率和轉差角頻率共同構成，從而保證在電動機速度變化過程中，電動機的定子電流能夠伴隨著轉子實際轉速實現同步變化。采用轉差頻率控制的終極目的是將交流電機相對繁瑣的轉矩模型轉化成與直流電機相似的簡單模型，這種方法從理論上將電動機的定子電流分解成兩部分勵磁分量和轉矩分量，分別進行控制，勵磁分量建立磁場，轉矩分量形成轉矩。系統主電路采用目前工業現場通用的SPWM電壓型逆變器，該種裝置采用電容器作為濾波環節，開關器件采用目前應用很廣泛的全控
綏化學院學報 2015年3期2015-12-20
- 基于下垂控制的孤島檢測方法及其改進策略
ω為逆變器輸出角頻率指令；ω*為逆變器空載輸出電壓角頻率，即電網基波角頻率；P*和P分別為逆變器有功功率指令和實際有功輸出；U為逆變器輸出電壓幅值指令；U*為電網基波電壓幅值；Q*和Q分別為逆變器無功功率指令和實際無功輸出；m和n分別為下垂控制中逆變器輸出電壓的角頻率和幅值下垂系數。常規的下垂控制算法中，ω*為一個預先設定的常數，代表理想電網基波角頻率。下垂控制策略在具體實施中各有差異，本文中基于下垂控制的并網逆變器單相等效控制框圖如圖1所示。其中，電抗器
電力自動化設備 2015年6期2015-09-18
- 關于水星近日點進動計算的方法
由其軌道運行的角頻率和周期推出.下面用兩種計算方法求解出行星運行的角頻率和周期，一種是改進一般文獻［1-3］所用的近似求解方法，采用奇異攝動法——PLK方法求解；另一種則通過求解一個特定軌道的橢圓函數解得出，最后也都自然得出進動角.根據廣義相對論，設太陽的引力場為真空靜態球對稱場并由史瓦西度規描述，則行星的繞日運動滿足自由粒子的測地線運動方程，再結合行星運行的守恒定律，可推導得行星運行軌道所依據的微分方程為1 運用PLK方法近似求解因為方程非線性項的量級很
物理與工程 2015年4期2015-09-03
- Duffing系統線譜值降低的參數選取
為系統固有振動角頻率;k3為系統非線性恢復力參數;u(x，y，t)為外部控制器.式(2)寫為廣義狀態方程的形式為式中:f(x，y)和g(x，y)均為廣義函數的形式;A和ω為施加外激勵的幅值和角頻率;φi為相位角;i代表施加外激勵的個數，為正整數.當式(3)中為單頻外激勵時，式(3)可寫為以下形式的狀態方程:為分析線性系統、非線性系統、外激勵作用下的非線性系特征，以及系統參數與外激勵參數對系統輸出功率譜的影響，進行數值分析.本文目的在于通過系統參數的有效控制
江蘇大學學報（自然科學版） 2015年1期2015-02-21
- 失諧耦合擺運動規律的研究
的彈簧對耦合擺角頻率的影響1.1 耦合擺振動系統的運動學分析圖1 傾斜的彈簧作用下的失諧擺圖1為一個簡單失諧耦合擺系統，該系統由一勁度系數為k的彈簧弱耦合起來，兩個擺的質量均為m，擺線總長均為L，其中，右擺耦合長度由l變為l(1－ε)，ε反映了彈簧的傾斜情況，稱為傾斜因子，取向上為正。略去阻尼影響，取擺偏離平衡位置的角度分別為θ1、θ2，并以偏右為其正方向，取懸掛點水平線為零勢能線，則有耦合擺動能:耦合擺的勢能為重力勢能V1和彈性勢能V2之和，即 V=V1
大學物理實驗 2014年4期2014-12-24
- Increased Browning of Woody Vegetation due to Continuous Seasonal Droughts in Yunnan Province, China
定性: σr是角頻率, 而σi是線性增長率. 對于任意實波數k, 如果存在某個特征模態的σi>0, 那么流動將是線性時間不穩定的.2.1.4 Land coverThe 2009 European Space Agency (ESA) global land cover data (Globcover) (http://ionia1.esrin.esa.int/), which is at a spatial resolution of 300 m × 3
- EVA熔體流動速率對PLA/EVA共混物性能的影響
）的復數黏度與角頻率的關系曲線，可以看出，EVA的復數黏度均隨角頻率的升高呈下降趨勢，但當角頻率增大到一定程度時，MFR為7g/10min的EVA復數黏度隨角頻率下降的趨勢較 MFR為 20g/10min和150g/10min的要大很多，是因其較多的長支鏈導致其在高剪切速率下表現出高的剪切變稀[9]。圖 3(b)是 PLA及其共混物的復數黏度與角頻率的關系曲線，隨著角頻率的增加，材料的復數黏度均呈下降趨勢，表現出剪切變稀現象，是因為PLA與EVA大分子間存
化工進展 2014年7期2014-07-18
- 正負折射率含缺陷1維光子晶體多通道濾波器
取整數。相應的角頻率ωj和角頻率間隔Δω分別滿足:式中，c是真空中的光速。由此可見，每個缺陷形成一系列等頻率間距的缺陷模。由(7)式可知，當缺陷介質C層的光學厚度增大時，相鄰缺陷模的角頻率間隔將減小，同一個禁帶內容納得下更多的缺陷模，相當于缺陷模分裂。為了結合前面的數值計算結果，以下僅考慮正入射情況。(1)當 n=1，nCdC=1 ×(λ0/4)，且光束正入射時，由(7)式可知，缺陷模的歸一化角頻率和相鄰缺陷模的歸一化角頻率間隔分別為:(2)當 n=1，即
激光技術 2014年4期2014-07-13
- 基于二階廣義積分器-鎖頻環的異步電機同步角頻率估計方法
用異步電機同步角頻率[1-12]。文獻[1]使用低通濾波器（Low-Pass Filter，LPF）代替純積分、文獻[2-5]使用可編程LPF代替純積分、文獻[6,7]使用層疊式可編程LPF代替純積分，以上方案均使用動態補償環節（或校正環節）消除幅相誤差，動態補償環節的實現需要使用異步電機同步角頻率。文獻[8]使用高通濾波器（High-Pass Filter，HPF）和坐標變換環節代替純積分、文獻[9,10]使用LPF串聯HPF代替純積分、文獻[11]使用
電工技術學報 2014年1期2014-06-22
- RL- C并聯電路阻抗最大值的討論
數，或調節電源角頻率ω，電路的電抗及輸入阻抗即隨之改變，可使電路發生諧振或消除諧振．一般教材［1］對阻抗隨電路參數或電源頻率的變化情況討論不多，甚至某些書中的闡述還存在不夠嚴密之處．文獻［2］指出，電路等效阻抗模取最大值的條件是電源頻率略高于諧振頻率，但未給出定量表示．本文對改變電感L或電容C，或調節電源角頻率ω3種情況進行分析討論，經推導給出最大阻抗值和諧振時的阻抗值的精確表達式．2 阻抗最大值的討論2．1 改變電容C根據諧振定義，令式（1）的虛部為零，
物理通報 2014年12期2014-05-25
- 一維光子晶體中的光場特性
,討論入射光的角頻率和角度及光子晶體周期數和光學厚度對場強分布的影響.1 任意角度入射光在一維光子晶體中的傳輸矩陣、 透射率及反射率圖1 任意角度入射光在一維光子晶體介質中的傳播Fig.1 Transmissivity of incidence light at arbitrary incidence angle in photon crystals由電場和磁場的邊值關系可知,界面Ⅰ兩側的電場強度和磁場強度在切向方向上的分量是連續的,即(1)界面Ⅱ兩側的電
吉林大學學報（理學版） 2013年4期2013-12-03
- 基于Lyapunov函數的直驅式風力發電機的無速度傳感器直接功率控制
同時辨識出電機角頻率，保證了系統穩定，減小了相位跟蹤過程中控制器設計難度，提高了電機對轉速的響應速度。本文感應電勢辨識采用DQ坐標系模型，而功率控制采用直接功率控制模型，并對所提控制策略進行了仿真驗證。1 PMSG的滑模觀測器模型采用電動機慣例，面裝式PMSG在DQ坐標系下的定子電壓方程為：其中，uD、uQ分別為變流器輸出電壓的 D、Q軸分量；iD、iQ分別為定子電流的 D、Q 軸分量；F=1/L，Fr=R/L，L為發電機定子等效電感，R為發電機定子電阻；
電力自動化設備 2013年1期2013-10-23
- 球形破片侵徹明膠的瞬時空腔模型
ω 為空腔振動角頻率。假設空腔內壁的運動規律僅和該截面獲得的能量有關，(4)式表示為（2）結晶法：取少量樣品，分別滴幾滴水，振蕩試管，結塊并放熱的是N a2CO3（N a2CO3粉末遇水生成含有結晶水的碳酸鈉晶體——水合碳酸鈉N a2CO3·xH2O）。式中:Es為截面獲得的能量(J/m)，A 和ω 為Es的函數。2.3 Es的求解文獻[11 －12]建立了球形破片侵徹明膠的運動方程，其基本形式為式中:m、a、v、F 和S 分別為球形破片的質量、加速度、速
兵工學報 2013年10期2013-02-28
- 一類非線性Jerk方程的改進兩變量展開法
，其中高階近似角頻率是利用牛頓法求解非線性代數頻率方程得到。多尺度法[7－11]是求解非線性振動問題的一種重要方法，一般經典的多尺度法對弱非線性問題的求解比較有效。Thomson[12]和Awrejcewicz等[13]用Krylov方法將攝動法推廣到處理不含線性恢復力的非線性振動問題。為了使多尺度法適用于強非線性振動問題，Pakdemirli等[14]將 Lindstedt-Poincare方法與多尺度法結合提出了改進的多尺度法并成功的運用于二階非線性振
振動與沖擊 2012年23期2012-09-15
- 正交調制器時序問題的分析與優化
弦和余弦波形,角頻率都是 ωC(ωC=2πfC,fC是載波頻率)。另2個是I和Q支路數字基帶信號。調制輸出Y(t)是基帶信號上變頻到載波頻率(fC)后的調制信號。圖1 數字正交調制示意圖1.1 固定輸入信號分析假設固定輸入信號輸入載波信號頻率為 ωC,I和Q輸入信號不隨時間變化,幅度系數為K(0≤K≤1)。則I和Q輸入信號輸入表達式為:可得輸出信號Y(t)的表達式:式中,余弦函數的自變量只有輸入載波信號頻率ωC,說明輸出信號Y(t)是一個與輸入載波信號頻率
無線電工程 2010年12期2010-09-26